1、爆炸气流灭弧防雷装置试验研究与应用唐佳雄，王巨丰，徐宇恒，张清河，王国锋，庞志毅（广西大学 电气工程学院，南宁）摘要：为了提高高压架空线路的耐雷水平，解决电网防雷难题，基于“疏导式”防雷技术基础上研制了一种利用高速气流熄灭电弧的爆炸气流灭弧防雷装置。该装置允许空气间隙击穿形成电弧通道，并同时利用雷电脉冲信号在电弧形成瞬间同步触发灭弧气丸，以产生高速气流在工频电弧建弧初期就将其完全熄灭，并且强气流能快速恢复空气介质强度，防止电弧重燃。文中对该装置的灭弧原理进行了详细论述；通过雷电冲击试验、测试装置触发响应时间试验和工频大电流灭弧试验，检验了该装置的电气性能和灭弧效果，经试验发现其均满足试验要求；
2、根据实际运行效果发现该装置在线路上运行工况良好，防雷效果十分优异。关键词：耐雷水平；冲击气流；雷电脉冲信号；灭弧气丸；电气性能；防雷效果：中图分类号：文献标识码：文章编号：（）o，o，（c cc gg，g，g 5，）：o o o o o o o o o oo o，oo o o oo o o o o oo oo o o o o o ，o o o oo o o oo，o o o o o o o oo o o ，o o o o o ，o o ，o o o o o o o o ，o o oo，o oo oo oo，oo ：，o，o，oo 基金项目：国家自然科学基金资助项目（）引 言雷电具有强大的破坏力
3、，经常给现代社会造成巨大的经济损失和人员伤亡。南方电网线路运行统计报告指出：南方电网中由雷击所引起的跳闸次数占电网总跳闸次数的 ，尤其对于在多雷、强雷、土壤电阻率高等地区，由雷击造成的线路跳闸率更高。输电线路防雷措施主要分为“阻塞式”和“疏导式”防雷方法。其中“阻塞型”防雷方法核心思想是防止线路发生绝缘闪络，其手段主要包括架设避雷线、降低杆塔接地电阻、加强绝缘、加装耦合地线、安装避雷器等措施。但是多年的实际运行经验表明，阻塞型第 卷 第 期电测与仪表 年 月 日 ，防雷方法受雷击类型（绕击或反击）、雷击方式（单次雷击或多重雷击）、雷击强度（强雷或弱雷）、地理条件（平原或山区）等多种不可控因素影
4、响。因此，由雷击引起的线路跳闸率仍然居高不下。“疏导型”防雷方法的思想则是允许线路发生绝缘闪络，然后通过并联间隙准确定位电弧闪络点，并迅速转移工频电弧至上下电极稳定的燃烧，最后依靠自动重合闸的动作配合将工频电弧熄灭。但是并联间隙不具备主动灭弧功能，所以并联间隙触头被电弧多次烧蚀后，会造成并联间隙与绝缘子串的绝缘配合失灵，导致线路跳闸次数增多，是一种“牺牲跳闸率换取故障率”的技术方式。为了突破现有的疏导型和阻塞型防雷方法所存在的瓶颈，本文基于“疏导式”防雷基础上研发了一种能够主动、快速地熄灭工频电弧的爆炸气流灭弧防雷装置。该装置利用工频电弧建弧过程滞后于雷击闪络电弧的物理特性，通过在绝缘子串旁路
5、并行安装爆炸气流灭弧防雷装置。当雷电过电压击穿灭弧防雷装置与高压电极间的空气间隙时，装置内的信号采集器收到雷电脉冲信号并同步触发灭弧气丸，气丸爆炸立刻产生高速、高压的喷射气流，高速气流能完全作用于工频电弧初期建弧阶段，并在继电保护装置响应动作之前完全熄灭电弧，从而避免线路断线、停电等事故的发生。爆炸气流灭弧防雷装置原理爆炸气流灭弧防雷装置主体安装结构如图 所示。绝缘子串导线高压电极爆炸气流灭中弧防雷装置灭弧筒横担图 爆炸气流灭弧装置安装示意图 o o o o o 装置主体安装在杆塔横担上，同时高压电极通过必要的夹具固定在导线上；同时灭弧装置的灭弧筒必须与高压电极保持对齐，并调整两者之间的空气距
6、离保持在绝缘子串长度的 范围内，通过绝缘配合确保雷击线路时，电弧优先在灭弧防雷装置侧闪络。爆炸气流灭弧防雷装置主要包括：灭弧筒、储弹仓、灭弧气丸、信号采集器。装置具体的工作原理：当线路正常工作时，装置与高压电极间的电位差并未达到击穿空气间隙的电压阀值，所以装置并不影响线路的正常运行，装置不动作；当线路遭受雷击后产生过电压时，线路上的雷击过电压沿着导线传递到装置，通过绝缘配合优先将装置与高压电极间的空气间隙击穿形成闪络电弧。此时装置内部的信号采集器同步采集到电流脉冲信号并触发灭弧气丸发生爆炸，爆炸产生的大量高速、高压的电负性气体沿着半封闭结构的灭弧筒轴向运动，从而能够使这股高压、高速的喷射气流能
7、量完全的作用于电弧，加速电弧等离子体的热传导、热辐射和热对流过程。高速强气流不断与电弧中的带电粒子发生耦合，迫使电弧的微观粒子沿着灭弧筒出口方向扩散到四周空气中。同时有大量的低温空气绝缘介质不断的输送到电弧弧柱中，加速了电弧的热量散失。并且电弧散失的能量远远大于电弧补给的能量，电弧介质的温度迅速降低。同时电弧在爆炸冲击波作用的瞬间被“炸断”成若干段小电弧，电弧的几何形态也发生剧烈变化，由此破坏了电弧的连续性，加快了空气介质的绝缘强度的恢复过程。在高速气流能量对电弧能量的持续压制作用下，电弧最终在继保动作前熄灭。同时气流已经破坏了工频电弧能量补给通道，能够完全防止空气间隙再次击穿和电弧重燃。爆炸
8、气流灭弧防雷装置雷电冲击试验 试验准备文中所进行的雷电冲击实验包括雷电冲击电压放电试验和雷电冲击伏秒特性试验。试验中试品与高压电极之间的空气主间隙距离设置为 ，试验中采用的绝缘子型号为 复合支柱绝缘子，绝缘子的绝缘距离为 ，符合 交流架空输电线路绝缘子并联间隙使用导则中 为 的规定。冲击电压试验回路主要由冲击发生器、试品（爆炸气流灭弧防雷装置）和冲击电压测量系统 三个部分组成。图 中：冲击发生器；冲击发生器主电容；点火球隙；波头电阻；波尾电阻；试品；第 卷 第 期电测与仪表 年 月 日 ，分压器电容；阻尼电阻；采集装置；冲击电压测量系统。冲击电压试验回路主要参数为：冲击发生器 为 ，冲击发生器
9、主电容 为 ，波头电阻 为，波尾电阻 为 。IGSGRfRtCTORC1C2ASIVMS图 冲击电压试验回路图 o 试验结果及分析冲击放电电压试验根据 中的试验要求所进行。文中的放电试验采用升降法测量装置的 放电电压，放电次数为 次。试验中冲击电压发生器对灭弧装置输出 的正极性雷电冲击电压。并根据试验结果绘制的试验升降曲线如图 所示，其中正方形代表间隙击穿放电，星型代表间隙未击穿放电。根据升降曲线图所测得的 次试验数据，可得出其放电电压 平均值为 ，并根据给定的大气修正因数 ，计算可得校正后的放电电压 平均值为 ，其值小于给定的试验要求放电压 。555550545540535530525电压/
10、kV051015202530试验次数图 雷电冲击放电电压升降曲线图 o o o另外测试了爆炸气流灭弧防雷装置的冲击伏秒特性。由于雷电冲击电压持续时间短，放电时间具有分散性，所以每级电压下会有一系列放电时间，同级的冲击电压在同一空气间隙距离下击穿空气的时间不完全一样。试验中对爆炸气流灭弧防雷装置施加了波形为 的正极性冲击电压，所测得的伏秒特性试验数据如表 所示。并绘制出校正后的放电电压和绝缘子的雷电冲击伏秒特性曲线，如图 所示。从图 中可以看出：灭弧防雷装置的伏秒特性曲线在绝缘子的下方。并且灭弧防雷装置的伏秒特性曲线符合 所规定的比绝缘子的伏秒特性曲线低于 的要求。所以当发生雷击时灭弧防雷装置能
11、够优先于绝缘子串被击穿，从而能够防止绝缘子发生闪络。表 雷电冲击伏秒特性 o o o放电点数放电时间 放电电压 校正系数 校正值 U/kV24681012t/s120011001000900800700600500110 kV绝缘子110 kV灭弧装置图 雷电冲击伏秒特性曲线 o o oo 装置响应触发时间测试试验爆炸气流灭弧防雷装置响应触发时间定义为：信号采集器采集到雷电脉冲前沿信号所需要的时间（记为），然后信号采集器触发灭弧气丸产生足够高速气流所需的时间（记为）。两者时间之和 即为触发响应时间。触发响应时间 对于灭弧时间快慢具有极其重要的意义，因为灭弧气丸响应时间越快，产生高速喷射气流的速
12、度的峰值时间也就越短，电弧发展成大电弧、稳定的电弧的可能性越小，那么高速气流熄灭电弧的时间越短。为了得到装置的响应触发时间，在试验室内搭建了响应时间测试回路。试验中采用冲击电压发生器模拟雷电脉冲，试验回路图如图 所示。第 卷 第 期电测与仪表 年 月 日 ，书书书图 5 中:ICG 是冲击电压发生器;1是限流电阻;2、3是测量电阻;K1、K2是开关;SAD 是信号采集器;GP 是灭弧气丸;DSO 是数字示波器;DC 是直流电源。K2DCR3DSOGPSADR2R1K1ICG图 5触发响应时间测试回路图Fig 5Trigger response time test loop diagram3 1
13、 试验步骤首先对冲击电压发生器 ICG 设定预置参数;然后闭合开关 K1和 K2;手动按下冲击发生器的充电按钮，待充电完毕后，再点击触发按钮，冲击电压发生器输出1 2/50 s 的雷电冲击脉冲;信号采集器 SAD 接收到雷电脉冲后同步触发灭弧气丸 GP，由于气丸上缠有一定数量的导线，当气丸发生触发动作后，导线在冲击波的作用下被冲断，3两端的电压迅速降低为 0。示波器 DSO 采集到爆炸气流灭弧装置动作时电阻 2两端的触发脉冲电压波形和电阻 3两端的电压波形。3 2 试验结果及分析图6 为测试回路中 2和 3两端的电压波形图。CH1 为 3两端的触发脉冲电压波形，CH2 为电池回路中电阻 2两端
14、的电压波形。如图 6 所示:雷电冲击电压脉冲信号 CH2 在零时刻同步触发灭弧气丸，3两端的电压(CH1)在200 s 后从电源电压20 V 降低至0，即说明爆炸气流灭弧防雷装置的响应触发时间为 200 s，此时电弧尚处于早期发展阶段，电弧能量极其脆弱，气流很容易将其熄灭。并且根据图6(a)和图 6(b)对比发现:灭弧气丸的响应时间随着雷电冲击脉冲电压幅值的增大而缩短，这对于熄灭高幅值电弧是极为有利的。（a）（b）t/(200 sdiv-1)t/(200 sdiv-1)图 6测试回路电压波形图Fig 6Voltage waveform of test loop4工频大电流灭弧试验4 1 试验准
15、备及步骤为了进一步验证爆炸气流灭弧防雷装置实际的灭弧效果，本课题组在西安高压电器研究院进行了工频大电流灭弧试验，试验回路图如图 7 所示。图 7 中:G是短路发电机;GB 是保护开关;MS 是合闸开关;L 是调节电抗;MB 是操作开关;T 是变压器;U 是电压测量;I 是电流测量;TO 是试品。TOGBMSLMBTGIUUI图 7工频大电流灭弧试验回路图Fig 7Power frequency high current arc extinguishingtest circuit diagram为了测量灭弧装置对 1 kA 工频大电流的灭弧效果，需要在试验回路在接入试品 TO 前，对试验电源回路
16、参数进行整定。表 2 为试验前提供的理想电源回路参数试验参数，如表 2 所示。试验人员根据表 2 提供的参数对试验回路进行调试，为了尽力减小试验过程中可能产生的误差，需要尽量将试验回路参数调整至理想参数。预先调试的波形如图 8 所示。表 2试验电源回路参数Tab 2Test power parameters名称数值容量/(MV A)12频率/Hz50电压/kV单电流/kA1阻抗/12功率因数015中性点接地t/(60.24 ms/格)I/(1.61 kA/格)图 8预先调试的 1 kA 电流波形Fig 8Pre-debug 1 kA current waveform试验回路中的参数调整完毕后，再接入试品 TO。381第 60 卷第 2 期电测与仪表Vol60 No22023 年 2 月 15 日Electrical Measurement InstrumentationFeb15，2023同时将试品 与、相试验回路相连，并用直径大约为 的金属线将试品间隙短接，然后闭合开关、和，短路发电机经变压器输出 的工频大电流，此时爆炸气流灭弧装置的信号采集到电流脉冲信号同步触发爆轰弹丸动作产生高速
