1、2022 年 第 12 期 化学工程与装备 2022 年 12 月 Chemical Engineering&Equipment 55 生物表活剂复配三元复合驱油体系生物表活剂复配三元复合驱油体系5 5 刘 迪（大庆油田有限责任公司勘探开发研究院，黑龙江 大庆 163712）摘摘 要要：为降低三元复合驱化学剂成本，选择一种价格更加低廉的生物表活剂与国产烷基苯磺酸盐复配，通过室内研究确定合理的复配三元体系配方及注入参数，同时在大庆油田 NLD 区块葡1-4 油层开展生物表面活性剂与烷基苯磺酸盐表面活性剂复配三元复合驱试验。室内研究结果表明在注入程序相同、生物表活剂与烷基苯表活剂按 1:1 复配的
2、条件下，复配体系提高采收率效果与单独使用烷基苯表活剂三元体系相当。通过与其他三元复合驱工业化区块开发特征对比，复配三元体系能在大幅度提高采收率的基础上降低化学剂成本。关键词：关键词：复配三元复合驱；生物表面活性剂；提高采收率；化学剂成本 基金项目：基金项目：国家大庆油气田及煤层气开发科学研究与技术开发项目“大庆长垣特高含水油田提高采收率示范工程”（2016ZX05054）引引 言言 生物表活剂复配三元复合驱油技术是在三元复合驱基础上发展起来的一项三次采油技术。化学剂成本过高在一定程度上制约了三元复合驱技术的推广应用，生物表活剂复配三元复合驱技术既具有三元复合驱技术大幅度提高采收率的优点，又可节
3、约表活剂成本，体系与原油能形成超低界面张力，在进一步降低化学剂用量条件下，研究复配表面活性剂三元复合驱的技术效果，评价其经济效益。本文结合 NLD区块地质特征，对生物表面活性剂与烷基苯磺酸盐复配三元体系配方进行了优化和评价，同时对段塞组合、注入参数等进行了优化设计。1 1 试验区的基本情况试验区的基本情况 试验区面积 1.40km2，试验目的层为葡1-4 油层，地质储量 170.42104t，孔隙体积 372.80104m3。采用五点法面积井网，注采井距 175m。试验总井数 56 口，注入井 23口，采出井 33 口。平均单井射开砂岩厚度 13.56m，有效厚度 9.18m，有效渗透率 46
4、810-3m2。2 2 复配三元复配三元复合驱油复合驱油体系体系室内配方优化室内配方优化 2.1 生物表面活性剂性能研究 图图 1 1 生物表活剂分子结构生物表活剂分子结构图图 生物表活剂分子量在 533 左右，其分子结构见图 1，其发酵液常温下密度与水基本一致，粘度为 0.681mPas，外观为暗白色。生物表面活性剂具有良好的结构稳定性，只有在 120、强碱(pH 值 14)条件，才发生水解，在常温条件下两者可以混合，不影响生物表面活性剂性能。2.2 复配三元体系性能评价 2.2.1 复配表面活性剂复配比例的确定 复配表面活性剂由国产表面活性剂烷基苯磺酸盐表面活性剂与鼠李糖脂生物表面活性剂进
5、行复配，并对其不同复配比例的体系界面张力进行研究，结果表明二者复配比例1:13:1（有效浓度）时，界面张力值能够达到 10-3mN/m数量级，考虑将烷基苯表面活性剂用量最小，同时保证体系界面张力值在10-3mN/m数量级，确定二者复配比例为1:11.2:1。2.2.2 复配表面活性剂试验区油水的匹配关系研究 在 45恒温实验条件下配制三元体系，碱采用强碱NaOH，聚合物采用炼化产分子量 2500 万聚合物，浓度 1000 mg/L，实验用油、水为现场深度处理污水和现场试验区脱水、脱气原油。室内评价结果表明：该体系能与现场原油形成10-3mN/m 数量级的超低界面张力；复配前后三元复合体系界面张
6、力的活性图范围基本接近。2.2.3 复配表面活性剂吸附量及碱耗测定 在 50100 目大庆油砂上测定并绘制了该复配表面活性剂产品的吸附次数与界面张力曲线。复配表面活性剂吸附4 次以内界面张力值都能达到 10-3mN/m 数量级。NaOH 在大庆油砂上的吸附等温线符合 Langmuir 吸附规律，当碱浓度增加到一定浓度以后，碱耗达到平衡，最大碱耗量为 22mg/g油砂。3 3 三元复合驱段塞优化设计三元复合驱段塞优化设计 3.1 三元主段塞优化设计 油气开采与储运油气开采与储运 DOI:10.19566/35-1285/tq.2022.12.12656 刘 迪：生物表活剂复配三元复合驱油体系 3
7、.1.1 聚合物浓度的确定 应用三元复合驱数值模拟软件计算的油层非均质变异系数对复合驱驱油效果的影响表明，非均质变异系数在0.60.8 之间时，三元体系粘度对三元复合驱的驱油效果影响极大。据数模和物模研究结果，结合单井实际发育状况，确定试验区三元主段塞整体聚合物注入浓度。3.1.2 三元主段塞碱、表面活性剂浓度的确定 图图 2 2 主段塞大小对驱油效果影响的数模结果主段塞大小对驱油效果影响的数模结果 室内物理模拟研究结果表明，碱/表面活性剂浓度从1.2wt/0.3wt降低到 1.0wt/0.2wt，化学驱采收率从 24.1降低到 23.3，仅相差 0.8 个百分点，对采收率影响不大，综合考虑，
8、本试验区在主段塞选择碱浓度1.0wt%、表面活性剂浓度 0.2wt%。3.1.3 三元主段塞大小的确定 曲线表明，三元复合体系注入量在 0.10.3PV 的范围内，提高采收率增加明显，人造岩心主段塞优化物理模拟驱油实验结果表明，随三元主段塞注入体积从 0.2PV 增大到0.6PV，化学驱提高采收率从 21.9%提高到 27.9%。3.2 三元副段塞优化设计 3.2.1 聚合物浓度的确定 副段塞聚合物浓度增加，提高采收率幅度增大，到一定浓度范围后，聚合物浓度对驱油效果的影响不明显。考虑到三元体系粘度保持稳定，依据浓粘关系，以及实际注入能力确定副段塞聚合物注入浓度。3.2.2 碱、表面活性剂浓度的
9、确定 随碱浓度增加，提高采收率幅度增大；在 1.0wt%时提高采收率最大；碱浓度继续增大，提高采收率值下降。随表面活性剂浓度增加，提高采收率幅度增大；大于 0.1wt%后采收率增幅不明显。因此，副段塞的表面活性剂浓度选用0.1wt%。3.2.3 三元副段塞大小的确定 数模表明，副段塞注入体积在 0.050.15PV 之间时，随副段塞注入体积增大，提高采收率效果明显。副段塞注入量在 0.150.3PV 之间变化时，提高采收率效果幅度逐渐减小。当原油价格 50 美元时，副段塞注入量为 0.15PV、0.2PV和 0.3PV 的投入产出比分别为 1:1.49、1:1.47 和 1:1.46，逐渐增大
10、；因此，通过数模和经济效益综合评价副段塞注入量大小选择 0.15PV。3.3 后续聚合物段塞参数优化 3.3.1 后续聚合物段塞的浓度确定 数模研究结果表明，随着聚合物浓度的增大，提高采收率值也逐渐增大。因此，后续聚合物段塞的浓度在1300-1500mg/L 之间选择是相对合理的。3.3.2 后续聚合物段塞大小的确定 随后续聚合物段塞注入体积增大，提高采收率幅度增大，通过数模和经济效益综合评价确定后置聚合物段塞大小。依据优化设计研究结果，确定试验区三元复合驱驱油方案为：前置聚合物段塞+三元复合驱主段塞+三元复合驱副段塞+后续聚合物保护段塞模式。3.4 复配三元复合驱提高采收率研究 在注入程序相
11、同、生物表面活性剂与烷基苯表面活性剂按一定比例复配的条件下，复配体系提高采收率效果与烷基苯表面活性剂体系相当。表表 1 1 岩心驱油实验结果岩心驱油实验结果 岩心 编号 岩心气测渗透率(10-3m2)含油饱和度(%)水驱采收率(%)化学驱采收率(%)总采收率(%)备注 65-18 996.0 75.4 39.2 23.3 62.5 普通三元体系 65-11 878.0 76.1 37.0 23.0 60.0 均值 937.0 75.8 38.1 23.2 61.3 65-46 1019.0 76.7 35.8 24.4 60.2 复配三元体系 65-25 1018.0 75.7 39.7 25
12、.8 65.5 65-45 1045.0 76.6 38.7 27.2 65.9 均值 1027.0 76.3 38.1 25.8 63.9 4 4 复配三元体系现场注入性能及试验进展复配三元体系现场注入性能及试验进展 4.1 复配三元体系与普通烷基苯三元体系对比，超低界面张力范围略向高碱方向偏移，但复配表活剂活性范围增大。现场试验取样检测界面张力结果，复配体系能与现场原油形成 10-3mN/m 数量级的超低界面张力；与单纯使用普通表活剂对比，体系界面张力的活性图范围略向高碱方向偏移，但在碱浓度目的点附近表活剂活性范围变宽，说明生物表面活性剂与烷基苯磺酸盐表面活性剂复配后仍具有较好的界面张力性
13、能。刘 迪：生物表活剂复配三元复合驱油体系 57 4.2 与对比区开发特征相似，节约表活剂成本 试验区空白水驱历时 27 个月，累计注水 179.2004104m3。与水驱对比，试验区注入压力上升值与三元复合驱对比区相似，吸液能力下降幅度与三元复合驱对比区接近，见效井比例达到 97.0%，试验区采出程度达到 62.7%。相同注入体积条件下，比聚驱高 6.4 个百分点。生物复配体系采用低成本鼠李糖脂部分替代烷基苯磺酸盐，单方药剂表活剂成本下降 30%，全过程与同浓度单一烷基苯三元体系对比降低药剂成本 11.3%，阶段采出程度高于对比区 3.2 个百分点，具有较好的推广价值。5 5 结结 论论 （
14、1）复配表面活性剂由国产表面活性剂烷基苯磺酸盐表面活性剂与鼠李糖脂生物表面活性剂进行复配，二者复配比例 1:13:1（有效浓度）时，界面张力值能够达到10-3mN/m 数量级，考虑将烷基苯表面活性剂用量最小，同时保证体系界面张力值在 10-3mN/m 数量级，确定二者复配比例为 1:1。（2）复配三元复合体系的稳定性较好，到 92 天时，复配三元体系粘度为 26.1mPas，粘度损失率为 46.52%，界面张力值为 3.5210-4mN/m，同时体系抗盐性能、抗硬水等性能均较好。（3）在注入程序相同、鼠李糖脂生物表面活性剂与烷基苯表面活性剂按 1:1 复配的条件下，采用主段塞复配表面活性剂浓度
15、0.2 wt%、碱浓度1.0 wt%、聚合物浓度1800mg/L的条件下，粘度为 53.6mPas 复配体系提高采收率效果与烷基苯表面活性剂体系相当。（4）现场动态情况表明，具有三元复合驱见效特征，见到较好的增油降水效果。参考文献参考文献 1 王启民,冀宝发,隋军,等.大庆油田三次采油技术的实践与认识J.大庆石油地质与开发,2001(02).2 程杰成,王德民,李群,等.大庆油田三元复合驱矿场试验动态特征J.石油学报,2002(06).3 李士奎,朱焱,赵永胜,等.大庆油田三元复合驱试验效果评价研究J.石油学报,2005(03).4 王玉普,程杰成.三元复合驱过程中的结垢特点和机采方式适应性J
16、.大庆石油学院学报,2003(02).5 程杰成.三元体系的界面特性对驱油效率的影响机制J.中国石油大学学报(自然科学版),2014(04).6 牛丽伟.三元复合体系性能及其对驱油效率影响研究J.油田化学,2014(2).7 付雪松.油田南部一类油层强碱三元矿场试验效果J.石油化工应用,2013(03).8 樊宇.三元复合驱注入速度对注采能力影响研究J.内蒙古石油化工,2014(8).9 朱慧峰.强碱 ASP 体系驱油特征研究J.石油地质与工程,2013(03).（上接第（上接第 3434 页）页）_ 同步清洁使聚丙烯生产线进入稳定良性循环，取得满意效果。清洁生产的目标是节能降耗，减少污染，提高效率。通过准确详细的计划和适当的人员培训，可以有效地实现这一目标。在日常管理中，加强现场设备管理，实现有针对性的监测，减少废水排放是一种有效手段。优化工艺操作条件，改进操作方法，减少生产过程中的排放，是减少排放和消耗的重要途径。清洁生产还应充分了解装置的工艺流程，保证装置的正常运行，达到减排节能的目的。参考文献参考文献 1 崔文科,胡恩丽.清洁生产评价专题编制方法讨论J.我国环境管理干部学院学报
