1、DC01 型点焊管路支架断裂失效分析 北京汽车2023.No.2 27 北北 京京 汽汽 车车 文章编号：1002-4581（2023）02-0027-03 DC01型点焊管路支架断裂失效分析 王志苗1，张小盟2 Wang Zhimiao1，Zhang Xiaomeng2（1长城汽车股份有限公司技术中心，河北 保定 071000；2中包包装研究院有限公司，天津 300457）摘 要：采用金相显微镜、扫描电镜、元素光谱分析仪对整车耐久试验中断裂的 1.5 mm 厚 DC01 点焊管路支架进行失效分析，结果显示，支架断裂具有典型的解理开裂特征，断裂主要由于外力异常挤压导致产生裂纹源，裂纹源起始于熔
2、核与母材交界的热影响区，并沿热影响区切线方向向两侧母材扩展，由于熔核直径小，加剧了支架断裂的扩展速度。关键词：DC01 管路支架；点焊；失效断裂 中图分类号：U463.85+1 文献标志码：A DOI：10.14175/j.issn.1002-4581.2023.02.007 0 引 言 电阻点焊因具有成本低、易于实现机械化和自动化、焊接质量易控制等优点，使其成为汽车钢板连接的主要形式。伴随汽车轻量化发展趋势，车体钢板逐渐倾向采用强塑性高强钢板，例如 DP（Dual-Phase，双相）钢、TRIP（Transformation Induced Plasticity，相变诱发塑性）钢1，对于一些
3、小型非承载部件的支架选材仍会采用低强度钢板。本文所研究的空调管路支架为低强度钢板DC01不锈钢材料，其由两个折弯板件通过电阻点焊而成，在整车综合耐久试验中支架出现断裂，为此通过系统试验进行失效分析。1 分析检测 1.1 试验仪器 分析试验采用蔡司Axio Observer Z1m金相显微镜、FEI Quanta 450 扫描电子显微镜、SPECTRO MAXx LMF16 元素光谱分析仪。1.2 化学分析及样品外观 按照 GB/T 43362016 碳素钢和中低合金钢多元素含量的测定火花放电原子发射光谱法（常规法）要求，采用元素光谱分析仪对 DC01 空调管路支架材料成分及基体维氏硬度进行测试
4、，材料化学成分测试数据见表 1，基体维氏硬度为 99.6 HV，各项指标均满足标准设计要求。表 1 DC01 支架的化学成分（质量分数）%元素 C Si Mn P S Al 质量分数 0.028 0 0.003 0 0.210 0 0.008 7 0.011 0 0.027 0 失效支架外观如图 1 所示，支架开裂起始于位置 2，位置 1 为安装孔，此位置受到异常挤压磕碰，位置 1、2 均出现严重的氧化锈蚀。图 1 断裂支架外观 1.3 金相分析 在图 1 位置 2 处疲劳开裂位置（裂纹源）取材，制取金相试样，如图 2 所示，测量得到失效件板厚约 1.49 mm，压痕深度约 0.12 mm，熔
5、核直径约 4.06 mm，熔核直径不符合5.3 mm 技术要求2。观察晶粒度，在断裂位置附近及基体母材中未发现DC01 型点焊管路支架断裂失效分析 北京汽车2023.No.2 28 北北 京京 汽汽 车车 明显非金属夹杂，评定为 D 系 0.5 级，晶粒度 I 8级，如图 3 所示，满足材质设计要求。图 2 熔核尺寸 图 3 基体晶粒度 I 8 级 图 4 熔核区显微组织 图 5 热影响区显微组织 试样的母材组织为铁素体+弥散分布的点状碳化物，如图 3 所示；熔核区为低碳针状贝氏体，如图 4 所示；点焊后的热影响区过热区组织粗大如图5 所示，属于过渡区，为大块铁素体+针状贝氏体组织，且组织分布
6、不均匀，两相组织性能差异较大，在拉伸过程中应力不能均匀释放，由于贝氏体生成过程中体积膨胀得不到吸收缓解，导致应力积聚，促使裂纹萌生加速3，容易发生脆性断裂。1.4 断口扫描分析 对图 1 中位置 1 处异常挤压位置进行断口分析，如图 6 所示，可以看出此处存在明显挤压磕碰痕迹，图中划痕沟槽明显，这是焊点处异常受力后失稳断裂的直接原因。图 6 异常断口分析 对图 1 中位置 2 处疲劳开裂位置进行分析，如图 7（a）所示，断裂源区表面具有典型的裂纹源特征，存在一些撕裂后的白色凸起（箭头所示），为表面撕裂粘连痕迹；断口上有细小的晶面，是裂纹顶端发生解理断裂时形成的解理平面，具有典型的沿晶断裂的特点
7、，存在河流状花样，解理平面的形成方向与裂纹扩展方向一致。如图 7（b）所示，靠近裂纹源的扩展区域存在一些光亮度比较大的平滑切面（箭头所示），这是因为在整个裂纹扩展过程中，此区域的扩展速率最低，疲劳循环次数最多，断面不断摩擦挤压，形成光亮凸起的撕裂棱，撕裂棱由微区塑性变形生成，其相当于塑性材料拉伸时的缩颈。由图 7 可以看出，支架断裂属于失稳断裂，其形式为脆性断裂，几乎看不到韧窝。DC01 型点焊管路支架断裂失效分析 北京汽车2023.No.2 29 北北 京京 汽汽 车车 （a）裂纹源区 （b）扩展区 图 7 断口扫描分析 通过以上分析，可以确认：DC01 型空调管路支架开裂为沿晶脆性断裂，其
8、断裂原因分为内因和外因，非设计因素的外力异常挤压磕碰（例如维修、安装等过程中偶然触碰）及熔核直径小是支架开裂的重要外因；内因主要是热影响区组织不均匀，存在大量针状贝氏体组织，同时夹杂相变不完全转化的铁素体及弥散碳化物，导致两相组织性能差异大，位错运动时极易导致应力集中，产生较多残余应力，受到外力影响极易萌生裂纹4。2 改进措施 针对上述支架断裂原因，提出以下改进建议：（1）提高点焊工艺质量，增加熔核区直径，使其满足5.3 mm 要求，并且在焊后进行适当回火，消除过热区的残余应力；（2）尽量减少对支架的外力异常磕碰，提高维修检查频率，尤其注意增加维修过程中对支架的保护措施。依据改进建议，进行了工
9、艺调整，更改了点焊焊接电流及电压，使支架熔核直径增至 5.4 mm，焊接后进行低温回火。将经过工艺改进后的一批支架装车试验 60 天，通过抽检发现未出现断裂问题，工艺改进方案可行有效。3 结束语 本文采用标准的失效分析方法对 DC01 焊接支架断裂问题进行系统分析，对支架生产工艺进行改进，从后续效果可知问题得到解决，这为支架的生产和维修提供一定指导，也为后续此类零件的失效问题解决提供一定的理论和方法借鉴。参考文献 1叶平，沈剑平，王光耀.汽车轻量化用高强度钢现状及其发展趋势J.机械工程材料，2006，30（3）：4-7.2徐艳丽，梅文博，高爽，等.冷轧低碳钢 DC01 与不锈钢06Cr19Ni
10、10 电阻点焊工艺研究J.焊接技术，2017，46（8）：61-64.3王志苗.双相钢电阻点焊接头力学性能的研究J.热加工工艺，2014，43（1）：197-198，204.4黄治军，曾冰林，陈宇.DC01 与 WHT700T 异种汽车用钢高速电阻缝焊研究J.武汉工程职业技术学院学报，2014，26（3）：31-33.2022 11 18-收稿日期：（上接第 22 页）目标要求。优化后，前、后车门的最小关门速度均低于 1.2 m/s，在 1.2 m/s 关门速度下测试关门耳压，得到驾驶员位置左耳耳压为 161.3 Pa，右后乘员内耳耳压为 169.2 Pa，均满足目标要求，前、后门关门主观感受有了明显提升。4 结束语 针对某款车型的关门品质问题，从密封系统 参数和气流通道两个方面进行优化，使关门手感和关门耳压得到改善，也为汽车行业同类问题的分析解决提供参考与借鉴。参考文献 1陆琳，张天龙，徐红梅，等.我国汽车零部件产业发展对策研究J.产业与科技论坛，2019，18（9）：13-14.2孙龙飞，黄霞，朱琪，等.某车型车门关门力优化方法研究J.汽车科技，2017（6）：13-17.2022 11 22-收稿日期：
