1、第4 1卷第5期2023年5月水 电 能 源 科 学W a t e r R e s o u r c e s a n d P o w e rV o l.4 1 N o.5M a y 2 0 2 3D O I:1 0.2 0 0 4 0/j.c n k i.1 0 0 0-7 7 0 9.2 0 2 3.2 0 2 2 0 4 1 5泵站双节式拍门门后水流流态分析付国丛1,陈 华1,周秉南1,刘健峰1,夏 辉2,陆伟刚1(1.扬州大学水利科学与工程学院,江苏 扬州 2 2 5 0 0 9;2.江苏省水利勘测设计研究院有限公司,江苏 扬州 2 2 5 1 2 7)摘要:为深入了解双节式拍门不同开启角
2、度对出流的影响,以某泵站的双节式拍门为例,选取在实际工程中大量使用的4种开启角度方案,利用数值模拟方法对双节式拍门在不同流量下的门后水流流态进行了三维模拟计算,分析了水流流线、流速均匀度和涵管内水力损失三个指标对水流流态的影响。结果表明,出水涵管沿程阻力损失系数与开启角度呈负相关关系,拍门开启角度越大,出水涵管内水流的水力损失越少,且随流量的增大越来越明显,流量为2 m3/s时方案4与方案1相比水力损失下降了4 9.6%,流量为1 6 m3/s时方案4较方案1水力损失下降了7 9.1%;涵管内流态与开启角度呈正相关关系,拍门开启角度越大,涵洞内水流流态越好,当拍门的开启至方案3上拍门4 6、下
3、拍门6 4 后,涵洞内水流状态已趋于较优状态。关键词:双节拍门;门后水流;流态分析;数值模拟;泵站中图分类号:TV 1 3 6+.2 文献标志码:A 文章编号:1 0 0 0-7 7 0 9(2 0 2 3)0 5-0 1 6 2-0 4收稿日期:2 0 2 2-0 3-0 6,修回日期:2 0 2 2-0 8-1 6基金项目:国家自然科学基金项目(5 1 7 7 9 2 1 5,5 2 0 7 9 1 2 0)作者简介:付国丛(1 9 9 6-),男,硕士研究生,研究方向为水工结构,E-m a i l:1 3 5 1 0 1 7 1 2 6q q.c o m通讯作者:陆伟刚(1 9 6 4-
4、),男,博士、教授,研究方向为工程水力学与水工结构优化设计,E-m a i l:w g l u y z u.e d u.c n1 引言拍门为泵站运行过程中的重要一环,其作用为在泵站结束运行后,利用自身重力及水流的压力自行落下对出口外水流进行阻断防止出口处水流倒流。比较常见的拍门型式有整体式拍门、双节拍门、多扇式拍门、悬吊式拍门、侧向单开式拍门、侧向双开拍门等。目前,关于泵站及拍门方面的研究已较多,如杨帆等1应用C F D软件分析了某泵装置有、无拍门的出流流态;于永海等2利用数值模拟分析了泵站后压力水箱内的水流流场;洪顺军等3利用数值模拟分析了上翻式和侧翻式拍门 的 流 态;游 峻 松 等4运
5、用 紊 流 模 型 结 合6 D O F算法,模拟出上翻式拍门的开启过程,并研究了拍门在开启过程中的水力特性;唐敏嘉等5利用F l u e n t软件模拟正常运行工况下的拍门不同开启角度对应的流态,并研究了拍门动作过程中的水力损失系数;谢荣盛等6运用C F D软件对含悬挂式小拍门闸门的流动状况进行了数值模拟计算,对比分析了不同拍门方案下的水力损失系数分布和内部流线;Z HOU B等7利用模型试验结合数值模拟探究了水流经过双节拍门时的水力损失;Z HU H等8通过物理模型试验研究了双节拍门的水头损失系数,并以此推导了双节拍门水头损失系数的经验公式。目前,关于拍门运行模拟的优化研究多采用数值模拟或
6、物理试验,且大多均针对拍门部件附近,而对拍门门后流态的研究较少。为此,本文以某泵站的双节式拍门为例,利用数值模拟方法,从流速均匀度、流线及拍门后出水涵管的水力损失三方面分析了其水流流态,获得了一些有益的结论,可供借鉴。2 研究方法2.1 数值模拟数值模拟采用不可压缩流体的连续性方程和雷诺时均N-S方程及R e a l i z a b l e -模型,方程的数值解法采用分离半隐式压力耦合算法。数值模拟计算进口断面控制采用速度进口条件,水体速度为1.7 7 8 m/s。选取穿路涵洞的出口作为计算的出口断面,设置出流方式为自由出流,相对压力为一个标准大气压,将其余面设置为固壁表面,并将拍门单独设置为
7、一个结构面。首先对模型进行整体网格划分,再对拍门进行局部加密,以网格总数的1.2倍逐渐递增进行无关性分析,将不同网第4 1卷第5期付国丛等:泵站双节式拍门门后水流流态分析格下双节式拍门的水力损失取出,当网格数超过8 9 9 7 2 1个时水力损失基本趋于稳定,选用此情况下的网格尺寸作为划分依据,即整体结构网格最大尺寸为0.2 mm,拍门处最大尺寸为0.0 5 mm。2.2 模型设计某泵站的双节式尺寸见表1。依据泵站相关数据建立计算模型,从0开始到1 6 m3/s每隔两个流量设置一个运行工况,用数值方法模拟各工况下不同拍门开启角度的门后水流流态并进行分析,结果表明流量为1 6 m3/s工况下流态
8、较差,出现问题较多,特选取此工况进行研究。利用U G软件建立三维立体模型,图1为泵站立面图,图2为计算区域示意图。表1 双节式拍门尺寸T a b.1 D i m e n s i o n s o f t w o-s t a g e f l a p v a l v e sm 序号名称尺寸序号名称尺寸1拍门宽度3.2 43拍门总高度3.3 02上节门页高度1.7 04上节门页高度1.2 0上节拍门下节拍门双节式拍门穿路涵洞图1 泵站站身及穿路涵洞立面图F i g.1 E l e v a t i o n o f p u m p s t a t i o n b o d y a n d r o a d c
9、 r o s s i n g c u l v e r t水泵出水管道图2 计算区域示意图F i g.2 S c h e m a t i c d i a g r a m o f c a l c u l a t i o n a r e a2.3 断面流速均匀度拍门开启角度直接影响门后水流流态,因此在设计拍门时需考虑水流在涵洞内完全发展,且在到达涵洞出口处时流态要相对稳定,流速分布需相对均匀。在涵洞段每隔6 m选取一个计算断面,采用流速均匀度对涵洞内水流流态发展进行量化分析。计算公式为:=1-?-1ani=1(ai-?a)2/n 1 0 0%(1)式中,?a为平均轴向流速;ai为各个计算单元的轴向流
10、速;n为单元数。2.4 出口涵洞段水力损失某泵站工程涵洞段后紧邻一个闸站前池,增加双节拍门后必然会对涵洞内水流影响很大,因此运用AN S Y S进行数值模拟,分析不同拍门开启角度与涵洞水力损失的变化情况,探究沿程阻力系数与拍门开启角度及流量的关系,水力损失hf计算公式为:hf=(p2-p1)/(g)(2)式中,p1、p2分别为断面1、2的总压力;为水的密度;g为重力加速度。2.5 方案选择为分析拍门开启角度对门后涵洞水流流态的影响,从0开始到1 6 m3/s每隔两个流量设置一个运行工况,分析每种工况下4种不同拍门开启角度时出水涵洞的流态。各角度开启方案见表2。表2 各方案的双节式拍门开启角度T
11、 a b.2 T w o-s t a g e f l a p v a l v e s o p e n i n g a n g l e o f e a c h s c h e m e方案上节门角度/()下节门角度/()方案上节门角度/()下节门角度/()11 53 234 66 423 35 545 37 03 试验结果与分析3.1 流场分析以泵站设计流量1 6 m3/s为例对4个方案下门后涵洞内水流进行模拟,得出其流场分布图,研究水流出拍门后的水流流线变化(图3),并观察涵洞出口断面处的流速矢量图(图4)。流速/(m.s)-102.55.0(a)1方案(b)2方案(c)方案3(d)4方案图3
12、涵洞段水流流线图F i g.3 F l o w l i n e d i a g r a m o f c u l v e r t s e c t i o n由图3可知,在拍门开启角度很小时,涵管内水流呈螺旋状,流线杂乱,且压力箱涵内会出现水流滞留现象,并伴有漩涡出现。随拍门开启角度增大,水流流线逐渐变得顺直,流线不再紊乱,压力箱涵内亦无水流滞留的现象。由图4可知,方案1中,断面内存在沿轴向对361(a)1方案(b)2方案(c)方案3(d)4方案流速/(m.s)-102.55.0图4 涵洞出口处流速矢量图F i g.4 V e c t o r d i a g r a m o f f l o w v
13、 e l o c i t y a t c u l v e r t o u t l e t称的两个反向涡,高流速区分布于两侧漩涡上部,且在涵管上侧中部进行碰撞,使得流速矢量较为密集的集中于此,流态较差;方案2时,两侧涡漩位置逐渐下移,涡漩的碰撞区域变大,延展至上侧的T型区域,涡漩逐渐对称,流态仍较差;随拍门持续开启,漩涡逐渐减小,流态逐渐变好;方案3时漩涡进一步缩小,涡漩碰撞区域进一步变大,高流速区扩散至上部M型区域,低速涡区被压缩在涵管中下方,高速区偏向下侧整体流速矢量下降,当开启角度到达方案4时,断面整体流速降低,漩涡范围变小,无明显高流速区。流速/(m.s)-102.55.0(a)1方案(
14、b)2方案(c)方案3(d)4方案图5 涵洞内选取的研究断面示意图F i g.5 S c h e m a t i c d i a g r a m o f s e l e c t e d r e s e a r c h s e c t i o n i n c u l v e r t3.2 轴向断面流场分析选取流量为1 6 m3/s的工况分析拍门开启角度对流速均匀度的影响,见图5。由图5可知,方案1中,水流经过拍门,流态较为紊乱,流速分布不规律,在离开拍门后,水流呈现上下滚动的趋势,高流速区逐渐向上侧移动,并在涵管后侧切面的两侧形成反向涡漩,在出口处两侧反向涡分布亦移动至上侧,且分布不对称;方案2
15、中,进口高流速区主要被压缩于下侧,在向出口移动过程中高流速区由涵管下侧沿两侧逐渐向上侧蔓延,在涵管中部两侧低速涡漩形成,出口处低流速区聚集于两侧,且较方案1两侧涡漩范围变大;方案3中进口下侧的高流速区范围逐渐增大,高流速区沿两侧逐渐向上侧蔓延,并在涵管中前部形成两侧的低速涡漩,出口低流速区范围进一步增大,流速梯度减小;方案4中,进口高流速区范围进一步扩大,高流速区上移位置进一步提前,在涵管中部水流趋于稳定,且出口流速分布均匀,整体流速较低,无明显流速梯度。3.3 流速均匀度分析将各方案下计算的流速均匀度结果绘制成曲线并与无拍门工况进行对比,结果见图6。510152025303540451020
16、30405060708090轴向流速均匀度/%距离模型进/m无拍门方案1方案2方案3方案4图6 各方案下计算断面轴向流速均匀度变化曲线图F i g.6 C u r v e d i a g r a m o f u n i f o r m i t y v a r i a t i o n o f a x i a l f l o w v e l o c i t y i n c o m p u t e d s e c t i o n s u n d e r d i f f e r e n t s c h e m e s由图6可知,各方案下的流速均匀度均随距离的增大在逐渐提升。方案1在拍门开度较小的工况下,整体流速均匀度处于较低水平,但随着水流逐渐远离拍门流速均匀度缓步提升,而方案2中,整体流速均匀度略有提升,但与方案1相同,处于较低水平且远离拍门时流速均匀度逐渐上升。在方案3中,在距离拍门1 4 m处流速均匀度提升明显,且在3 3 m处流速均匀度超过无拍门方案,说明涵洞内流态得到改善,而在方案4中,流速均匀度在1 4.01 9.5 m之间迅速提升,并维持在高于无拍门方案的水平平稳增长,此时涵洞内
