1、第6 期（总第2 9 0 期）2023年6 月D0I:10.16799/ki.csdqyfh.2023.06.054城市道桥与防洪URBANROADSBRIDGES&FLOODCONTROL管理施工复杂地层超深地连墙接缝止水加固技术与控制韦相廷（上海申铁投资有限公司，上海市2 0 0 43 3）摘要：针对承压水复杂地层地下连续墙易发生接缝渗漏问题，采用RJP、MJS 及N-Jet工法桩等方式对地下连续墙接缝进行止水加固以控制基坑渗漏。以上海某轨道交通工程为依托，通过7 5m超深RJP、MJS 及N-Jet工法桩试验，分析超深地下连续墙接缝止水加固技术与成桩效果，并提出相应控制措施。现场试桩试验
2、结果表明：引孔质量直接影响成桩效果，可以通过钢套筒护孔、测斜纠偏等措施提高引孔质量；成桩深度在45m以内土层以粘性土为主地层，成桩效果较好，取芯试件的强度和抗渗能满足要求；成桩深度大于45m、以2 密实性粉砂为主地层,RJP、MJS、N-Je t工法成桩取芯效果不能满足要求；采用RJP、MJS 及N-Jet工法桩对超深地连墙墙缝位置进行止水效果强化时，应关注土层性质随深度变化情况，适时调整施工控制参数。关键词：超深地下连续墙；接缝加固；承压水；超高压旋喷桩；取芯试验中图分类号：TU94文献标志码：B文章编号：10 0 9-7 7 16(2 0 2 3)0 6-0 2 0 5-0 465m深地墙
3、基本等效。0引言梁宇 5 基于松花江河漫滩区富水砂层超2 0 m旋随着城市空间尺度不断扩张，城市地面资源日喷桩成桩效果不理想、桩体连续性差等特点，在哈尔益紧张，城市的规划和发展更加注重地下空间的有滨地铁3 号线2 个高风险等级车站引入MJS工法桩序开发利用。目前国内一线城市如上海、北京，各种进行地下连续墙墙缝止水处理，成桩3 7 m、效果好、大型商业综合体、地铁线路、综合管廊、地下交通干对周边环境影响小。周贤培等 6 通过三轴搅拌桩、高道、市域铁路(地下线)等工程不断推进，地下空间的压旋喷桩和MJS工法桩的比选和试验，总结了MJS开发深度日益增加，超深地下连续墙 已然成为超深工法桩在高富水地层
4、结构接口处加固的适用性。王世基坑施工过程中有效的支护手段。君等 7 1通过对宁波地铁南高教园区换乘站的工程实超深地下连续墙往往需要隔断多层地下水，而例分析,N-Jet工法桩可有效隔断49 6 3 m深度富地下墙工艺存在槽幅先后施工接缝特点，该接缝位水砂性土,预防基坑开挖突涌风险。马仕 8 以某52 m置的止水问题凸显。目前,RJP、MJS 及N-Jet工法桩深十字钢板接头地下连续墙基坑工程外设N-Jet工均可于地下连续墙接缝止水处理，但不同处理深度、法桩隔水惟幕为例，研究了其加固效果与加固深度、不同地层条件成桩效果存在差异。陈标 2 通过实地铣喷射半径的关系，得出6 0 m加固深度内，加固强度
5、可接头地下连续墙墙缝止水试验，认为半圆形RJP工以达到1.2 MPa以及、?层土中加固效果不及黏土法桩既能有效提高3 3 m级基坑地连墙接缝止水效土层的结论。果，又具有一定的经济优势。朱敏峰 3 以上海轨道交综上，对RJP、MJS 及N-Jet工法桩用于地下连通14号线豫园站为例，通过对现场超深套铣接头地续墙墙缝止水或地墙体系隔水的研究日益深入，但下连续墙接头止水进行研究，得出RJP工法桩能有随着地下工程建设深度不断增加，工程建设面临的效提高6 5m深地下连续墙的接缝止水效果的结论。地质环境区域复杂，特别是在埋深较大的富水砂层贾文强 4以豫园站西端头井内设超深RJP工法止水中上述三种工法桩的成
6、桩效果和施工控制研究还较惟幕为依托，验证了进入粉砂层的超深RJP止水惟少。本文以上海某轨道交通工程工作井为依托，通过幕加固体强度可以满足要求，且止水效果良好，与现场成桩试验，在预设试桩主控参数的前提下,对比了RJP、MJS 及N-Jet工法桩在3 5 7 5m深度范围收稿日期：2 0 2 3-0 2-0 6内的成桩效果，旨在为后续类似工程的设计和实施作者简介：韦相廷（19 9 6 一），男，硕士，助理工程师，从事轨道交通工程建设管理工作。提供参考。205城市道桥与防洪韦相廷：复杂地层超深地连墙接缝止水加固技术与控制2023年第6 期1工程概况上海某轨道交通工程，基坑开挖深度约3 4.5m，采用
7、1.2 m厚地下连续墙和7 道钢筋混凝土支撑的支护型式，地下连续墙深度为7 5m，接头形式为铣接头。基坑最大开挖深度位于3-1粉质黏土层中。开挖面以下土层为3-1粉质黏土、3-3 粉质黏土夹粉土、粘质粉土、2 粉砂、2-2 粉质黏土、粉砂，见图1。，填土淤泥质粉质粘土黏质粉土，淤泥质粉质黏土黏质粉土淤泥质粘土?黏土黏士粉质黏土夹粉土黏质粉土粉砂黏质黏土，粉砂图1基坑围护结构地质剖面图本工程基坑位于古河道沉积区，拟建场地揭露的地下水分为赋存于浅部土层的潜水以及中下部12 2 层中的承压水，且存在承压水连通。由于传统高压旋喷桩最大加固深度为55m9,地下连续墙接缝止水设计方案采用超高压旋喷止水桩，
8、止水桩顶设计标高-3 2.50 0 m，桩底设计标高与地墙墙趾平。2施工控制参数2.1 试桩设计为比较不同施工工艺的超高压旋喷桩成桩止水效果，现场进行了RJP、MJS 及N-Jet工法桩异位试桩，并通过取芯试验验证试桩成效。根据水文地质情况，本次试验共设3 根试桩，相邻点间隔距离均超过10 m，其中：RJP、MJS、N-Je t试验桩各1根，见图2。桩径均拟定2 0 0 0 mm，成桩深度均为地面以下3 57 5m。各试桩水泥掺量不小于40%，水灰比采用1.0，桩身垂直度按不大于1/3 0 0控制。1500N-Jet320RJP图2 试桩布置图（单位：mm）2.2主控参数RJP工法工艺相对简单
9、，成桩直径大,工效高，对自然地面周边环境影响小 10 ;MJS工法优化前段多孔管设计，第一道混凝丰支撑实现孔内强制排浆和地内压力监测 ;N-Jet工法采第二道混凝土支撑用特殊喷浆钻头 12 ,全方位、多角度切削喷浆，成桩第三道混凝土支撑快,效果好。针对RJP、MJS 及N-Jet工法桩特点,结第四道混凝土支撑（与下两层板逆作结合）合超高压旋喷桩施工经验，施工参数见表1。第五道混凝土支撑表1超高压旋喷桩施工参数第六道混凝土支撑第七道混凝上支撑坑底-2 9.3 2 41200厚地墙75m深MJS施工参数RJP工法桩MJS工法桩N-Jet工法桩水泥浆压力/MPa40水泥浆流量/(Lmin-)160主
10、空气压力/MPa不小于1.0 5不小于1.0 5主空气流量/（Nm3min-l）不小于31.0 2.0提升速度/(cmminl)3.0步距行程/mm步距提升/s转速/rpm地内压力系数3关键控制措施为确保试桩成桩效果，提高取芯成功率，施工过程中采取措施加强引孔质量控制，实施全过程喷浆质量控制，制定专项取芯方案落实取芯质量控制。3.1引孔质量控制成孔垂直度及孔壁稳定性直接关系到超高压旋喷桩能否顺利实施及成桩效果。由于本工程试桩最大深度达7 5m，对拟采用引孔钻机扭矩性能提出更高要求，而且随着钻杆长度增加，钻杠柔度增大，成孔垂直度控制难度较大。同时，在粉砂层中引孔，砂性土自立性差，易孔壁塌引起抱钻
11、。本次试验中，RJP引孔施工采用MDL-150H履带式锚杆钻机（见图3），MJS和N-Jet引孔施工均采用XY-44A型岩芯钻机，配防偏钻杆（见图4）。为控制成孔质量，成孔过程中落实每10 m测斜一次，发现垂直度超限立即采取措施纠偏。206851083.025505034341.3 1.61501701.051.83.010.03.342550609024/2023年第6 期韦相廷：复杂地层超深地连墙接缝止水加固技术与控制城市道桥与防洪1#孔，取芯至7 5m400型钻机00VO2#孔，取芯至7 5m，40 0 型钻机图3 履带式锚杆钻机及钻杆图5取芯孔布置图（单位：mm）在试桩引孔取芯过程中，
12、通过合理的施工设备选型、特种钻杆运用以及成孔过程控制，3 根试桩引孔、成桩垂直度均不大于1/3 0 0。为进一提高取芯成功率和芯样的代表性，取芯引孔设备采用搭配防偏钻杆的XY-44A型岩芯钻机，同时采用分段引孔措施，即地表面至地表面以下图4型岩芯钻机及钻杆MDL-150H钻机引孔总用时短、速度快，但钻机速率受地层影响大。尤其是在，粉砂层夹杂2-1V2-2 硬层的情况下，钻进速率大幅下降，低于XY-44A的钻进速率。由于XY-44A钻机配防偏钻杆，引孔垂直度优于MDL-150H钻机，但均达到了1/300控制要求。3.2引孔质量控制超高压旋喷桩成桩效果与喷浆工艺、喷浆施工参数、浆液性质密切相关。本
13、次试桩过程中，重点控制喷浆施工参数稳定，主控参数随不同地层及深度适时调整，同时保障浆液性质稳定。RJP工艺以清水和水泥浆液为高压射流切削土体，清水喷射口在水泥浆液喷射口上方，清水射流预切削后，水泥浆液再切削，试桩过程中主要主控参数，如水泥浆液流量、提升速度、切削水压力及流量，随地层、深度调整。MJS工艺以水泥浆为高压射流切削土体，试桩过程中主控参数固定不变。N-Jet工艺以膨润土浆液和水泥浆液为高压射流切削土地，全过程主控参数，如水泥浆压力及流量、空气压力及流量、提升速度、转速，随地层、深度调整。3.3取芯质量控制考虑到现场试桩埋深大、桩体长、垂直度控制要求高等特点，为增加取芯数量、提高取芯质
14、量，确保取芯深度及垂直度满足施工控制参数，本次试桩制定专项取芯方案，每个试桩点布取芯孔2 孔，与试桩中心呈正北方向布置。取芯孔距离试桩中心0.2 D(D为桩径2 m）,即40 0 mm,对称分布，见图5。35m原土范围内，增加钢护筒和测斜纠偏手段；3 5m至7 5m桩体范围内，除增加钢护筒措施外，还加大测斜纠偏频率。4取芯试验结果除MJS试桩1#孔因套管掉落补孔取芯，其他桩点取芯均按方案进行，垂直度均满足不大于1/3 0 0。各桩点典型芯样外观见图6 图8。图6 MJS3#芯样图7 RJP1#芯样207城市道桥与防洪韦相廷：复杂地层超深地连墙接缝止水加固技术与控制2023年第6 期浆配比应根据
15、地层进行差异性设计，如为避免浆液在富水层或砂层中串跑、流失，应考虑添加剂实现快凝。(2)引孔过程中曾出现砂层孔壁塌，砂土抱钻，施工过程中应注意控制成孔时间，避免孔壁长时间暴露。同时，可采用钢套管护孔或在泥浆中加人膨润土增强泥浆护壁效果。（3)控制引孔垂直度是提高成桩垂直度的关键，为提高引孔垂直度，施工过程中可选用特种钻杆及有利于垂直度控制的钻机设备，如选用配防偏钻杆的XY-44A钻机。图8 N-Jet1#芯样通过室内单轴抗压试验及抗渗试验，在试验工况条件下：（1)从芯样外观看,RJP试桩所取试样深度小于45m，芯样连续，完整性较好，呈长柱状，水泥掺量较高；MJS和N-Jet在试样深度小于50
16、m时，芯样连续，完整性较好，呈长柱状，水泥掺量较高；（2）从取芯试验结果看，三种超高压旋喷桩芯样28d抗压强度代表值最大值均在0.8 MPa左右。随着加固深度增加，加固效果降低。加固深度超过50 m，三种超高压旋喷桩加固效果均有所降低，相较而言，N-Jet工法桩加固效果更好；(3)成桩深度在45m以内土层以粘性土为主地层，超高压旋喷桩成桩效果较好，取芯试件的强度和抗渗能满足要求；（4）-45m -50 m?层黏质粉土范围地下连续墙接缝止水加固宜选用N-Jet超高压旋喷桩；（5）50 7 5m 1粘质粉土、2 粉砂、2-2 粉质黏土地层条件下,RJP、MJS 和N-Jet超高压旋喷桩28d取芯试验结果均不能满足要求，有待更长龄期的取芯情况进一步验证。5结语通过本次试桩试验，可以得出以下结论：加固深度小于45m的粘性土地层可选用RJP、MJS 及N-Jet工法；加固深度大于45m的密实性粉砂地层，RJP、MJS、N-Je t工法成桩2 8 d龄期检测效果均不佳。为提高RJP、MJS 及N-Jet工法桩对超深地下连续墙接缝止水加固质量，从原材料准备、引孔、喷浆等工序，提出以下控制要点：（1)
