1、第 卷 第 期 年 月哈 尔 滨 工 业 大 学 学 报 .：球墨铸铁管道接口弯曲性能试验钟紫蓝，张亚波，李锦强，韩俊艳，缪惠全（城市与工程安全减灾教育部重点实验室（北京工业大学），北京）摘 要：为了研究球墨铸铁供水管道承插式接口在拉弯耦合作用下的力学性能及破坏模式，开展了系列管道接口的极限抗弯承载力试验。在外部无覆土、管内水压为 条件下，考虑接口不同拉弯耦合形式、单调和往复加载形式，并分别对 和 型管道承插式接口进行了四点弯曲加载，研究接口的力学性能变化过程及破坏形态。试验结果表明：根据承插式接口不同的初始张开量，管道接口的“弯矩 转角”曲线大致分为 个阶段（线性增长阶段、塑性发展阶段和承载
2、力极限破坏阶段），当安装深度与承口深度比在 左右时，和 型管道接口的弯曲转角变形能力最大，分别为 和，对应抗弯承载力分别为 和 ；往复加载下，安装较深的管道接口具有较高有效抗弯刚度，但在二次加载时刚度退化显著；承载力极限破坏时管道插口发生屈曲变形，管底最大残余应变为 ，接口椭圆度达 。相关结论可为埋地球墨铸铁管线的震害、抗震验算、设计与措施等研究提供参考。关键词：球墨铸铁管道；承插式接口；抗弯强度；力学性能；极限状态中图分类号：文献标志码：文章编号：（），（），）：，“”：，：；收稿日期：；录用日期：；网络首发日期：网络首发地址：基金项目：国家自然科学基金（，）；北京市自然科学基金面上项目（）
3、作者简介：钟紫蓝（），男，副研究员，博士生导师通信作者：缪惠全，城市地下管道系统是城市的重要基础设施，是保障城市功能整体正常运行的地下生命线。由于埋地管网系统具有形式复杂、分布广泛等特点，因此地下管线变形破坏的致灾因子较多，包括地震作用引起的断层、滑坡和场地液化，隧道盾构施工等引起的地面沉降 以及基坑开挖造成周围的地层扰动 等，进而引起邻近区域管线的附加受力和变形。以往实际的自然灾害表明，管道承插式接口轴向拉压破坏是地震激励作用下管道的常见破坏形式，但 等指出当具有柔性承插式接口的球墨铸铁管道在地震作用下引起整体弯曲变形时，在接口转角达到 时，管段应力便开始大幅度增长，同时孙绍平等也指出由于地
4、震波入射角不同，轴向位移有较大变化，轴向应力远大于弯曲应力，但随着管径增大，弯曲应力逐渐增加，因此对于弯曲作用下的管道接口力学性能研究具有重要意义。等对 球墨铸铁管道接口进行了覆土条件下轴向拉拔试验研究和无覆土条件下纯弯曲试验研究，分析了管 土相互作用及管道接口弯曲力学性能，并且结合有限元数值分析，得出接口渗漏与加载路径无关的结论。等对带有橡胶垫圈的球墨铸铁管分别开展了轴向拉伸、弯曲和扭转性能试验，建立了管道抗震性能和其承载力之间的相互关系，得出柔性铸铁管接口的结构性能及轴向和弯曲刚度矩阵。等对供水管道中 种不同管材的 种常用接口进行了静力拉压和动力拉压及弯曲试验，研究了各种管道接口的变形和力
5、 位移关系。等、等对两种管径的混凝土管道承插式接口在覆土条件下进行模拟车轮活荷载加载试验，比较了不同管径、埋深、荷载位置对接头性能的影响，根据管道接口剪切位移与转角结果，得出接口响应受荷载的大小以及相对接口的位置影响，同时覆土深度对接口扭转和剪切的影响较小。刘为民等对国内具有代表性的 种管道接口进行了轴向拉伸和弯曲试验，确定了管道接口的允许变形范围并提出了各种管道接口的设计建议值。这些成果后被中国室外给水排水和燃气热力工程抗震设计规范采用。任雪振等对 种管径的球墨铸铁管道进行了系列轴向拉拔和横向弯曲的试验研究，分析了管内水压、管径等因素对柔性接口的力学性能影响。此外，学者对球墨铸铁管道接口进行
6、 种偏心距拉伸试验，得到偏心距越大，弯矩抗力峰值越大，以及对应的转角也越大。钟紫蓝等 针对垫衬法修复前后 和 型球墨铸铁管道进行轴向拉伸和横向弯曲试验研究，分析了修复后管道接口的轴向抗拔与横向抗弯曲的力学性能与破坏模式，并建立了管道接口失效判定准则，试验表明该方法能显著提高接口的抗拉、抗弯承载力。等 通过大型断层试验研究了 加固的管道柔性接口在地面发生瞬间变形下的脱粘、轴向伸长和弯曲性能，并与数值模拟结果吻合良好，提供了真实度较高的数值模型。目前对于承插式管道接口的弯曲性能试验研究，一是大多在单调加载下进行的，未能考虑如地震作用等往复荷载下管道接口力学性能变化规律，二是未考虑实际埋地管道的真实
7、形态，由于施工误差及地层变形等因素，管道接口处存在初始的偏转角及张开量等影响，缺少分析在拉弯耦合作用下管道接口的力学性能和变形极限。本研究针对 和 型球墨铸铁管道柔性承插式接口进行系列拟静力弯曲试验，研究了不同加载形式以及轴向位移对管道接口弯曲力学性能与变形特征的影响，初步揭示了不同接口安装深度比下管道承插式接口的破坏模式，并给出了基于不同拉弯组合形式下的管道接口弯曲破坏极限状态量化判定指标。试验概况 试验装置及安装本试验主要针对目前城市供水系统中常用的球墨铸铁管道承插式接口开展弯曲试验研究，其中加载方式分为单调加载和往复加载。研究对象为北京新兴铸铁管有限公司生产的球墨铸铁管道，公称直径为 和
8、 ，密度为 ，其中管道承插式接口由管道承口、管道插口与橡胶密封圈三部分组成，橡胶圈的材质为三元乙丙橡胶，分别由邵氏硬度不同的硬胶和软胶组成，其中，硬胶部分嵌入管道承口预制凹槽中起固定作用，而软胶具有显著高压缩密封性，在管道插口安装到位后发挥止水作用。图（）、（）分别为管道接口及橡胶圈尺寸。(a)管道接口尺寸1982021626(b)橡胶圈尺寸510(12)170(224)150(200)94(100)10(12)承口台肩管道承口管道插口橡胶圈邵氏 50 5邵氏 88 34图 承插式接口构造示意（）（）图 为球墨铸铁管道承插式接口的受弯试验布置。试验装置主要由作动器、支座和加载横梁组成，试验前先
9、按标准施工要求对管道承插口进行安装，所有管道试件承插式接口的最初安装深度以承口深度为准。管道试件与试验装置进行安装时，先使用吊车将管道试件吊空于作动器与支座之间，通过抱箍将管道试件与支座和加载横梁连接，完成四点弯曲加载。管道承口与插口边距 处各环向均布 个应变片，支座两侧对称布置拉线位移计，安装完成后，通过注水口控制管道内水压强度，加压至目标水压开始进行受弯试验。哈 尔 滨 工 业 大 学 学 报 第 卷(a)管道接口安装承口插口橡胶圈润滑剂(b)管道弯曲加载试验水压表作动器加载横梁抱箍承插接口拉线位移计图 球墨铸铁管道接口受弯试验 250 mm水压表作动器加载横梁入水口出水口应变片拉线位移计
10、250 mm250 mm250 mm250 mm250 mm200 mm200 mm图 管道接口弯曲试验示意 试验方案本研究将针对 和 型球墨铸铁承插式供水管道进行受弯试验，由于本文考虑不同安装深度的对管道接口极限弯曲状态的影响，而不同管径的接口构造存在差异，如 和 的承口深度分别为 和 ，为便于统一化比较并总结规律，现将不同工况下接口的安装深度与承口的构造深度比，定义为安装深度比。本试验采用位移控制进行加载，加载方式分为两种：）单调加载，加载速率为 ，即管道接口单向受弯直至发生严重漏水破坏；）往复加载，加载速率为 ，加载峰值见图，每个等级加载两次，直至管道接口发生漏水破坏。0 500 1 0
11、00 1 500 2 000 2 500 3 000时间/s6040200-20-40-60加载点位移/mm图 弯曲试验往复加载示意 试验过程中通过手压泵控制管道内水压，每组试验加载结束，均更换全新橡胶密封圈再进行下一组试验。具体试验工况见表。表 承插式管道接口弯曲试验工况 工况编号公称直径加载方式安装深度 管内水压 加载速率（）单调往复 单调往复 试验结果分析根据水及燃气用球墨铸铁管、管件和附件中规定的管道接口处的允许偏转角及允许渗流量大小将破坏状态分为“正常使用极限状态”与“承载力极限状态”，“正常使用极限状态”是指管道接口转角达到设计允许偏转角度，“承载力极限状态”是指第 期钟紫蓝，等：
12、球墨铸铁管道接口弯曲性能试验管道接口漏水程度已达规范允许渗水量或管道出现明显损坏现象并无法继续加载，其中规范渗流量 按照可控流量 滴换算为每秒的渗流量，并结合试验录像记录该破坏状态下管道接口转角，本试验均在管道接口达到承载力极限状态后停止加载。表 球墨铸铁管道接口极限状态规范限值 管径设计允许偏转角（）允许渗水量（）允许渗流量换算流速 （滴 ）椭圆度 不同安装深度对接口承载力极限状态影响图 为管道接口处的弯曲试验结果处理示意，规定管道接口向下弯曲时的弯矩为正弯矩，向上则为负。通过结构力学计算将作动器的位移与轴力换算为管道接口处的转角 与弯矩，具体可通过式（）（）进行换算：（）（）|（）|（）（
13、）式中：为作动器施加的力，为两侧支座的反力，、和 分别为支座两侧 和 对称位置处拉线位移计测量值，、分别为两根管段的试验转角，为管道接口的转角。FF/2F/2F/2F/2L1L2L3L3L2L1D1D4D2D321图 管道接口弯矩与转角计算简图 图 为不同安装深度下管道接口弯曲力学性能曲线，接口安装深度分别从 增加至 ，由于管道内压对接口轴向张开量存在一定影响，因此每组工况具体安装深度以实际测量为准。根据承插式接口安装深度的不同，管道接口转角 弯矩曲线大致分为 个阶段：线性增长阶段、塑性发展阶段和承载力极限破坏。在图（）中，当管道接口转角较小时，转角 弯矩曲线随着角度的增大保持线性增长，当 型
14、管道接口安装深度比 在 范围内，管道接口刚度缓慢增长，此时管道插口与承口台肩未产生较大挤压变形。当 在 间，随着管道转角不断增大，插口与承口台肩发生严重挤压变形并快速进入塑性发展阶段，同时接口弯矩也迅速增大，此时管道插口顶端与底端的局部应力集中演化为椭圆形变，进而无法满足橡胶圈足够的压缩变形，提前发生承载力极限破坏。(a)DN1502 4 6 8 10 12 14 16 18接口转角/()(b)DN2002 4 6 8 10 12 14接口转角/()承载力极限状态承载力极限状态181614121086420管道接口弯矩 Mj/(kN m)1614121086420管道接口弯矩 Mj/(kN m
15、)=0.80.95=0.480.74接口破坏阈值包络阈值趋势=0.750.85=0.450.7接口破坏阈值包络阈值趋势图 不同安装深度下管道接口转角 弯矩曲线 图（）为 型管道接口的转角 弯矩关系曲线，当安装深度比 在 时，接口弯曲力学性能曲线规律大致类似，接口抗弯刚度线性缓慢增加，管道插口未发生较大塑性变形。当 在 范围内，此时插口受力于承口台肩，接口开始缓慢进入塑性发展阶段，但由于 管道接口截面惯性矩较大，为 时，接口弯矩已达到 ，但管道插口仍未发生明显塑性变形，而此时橡胶圈已严重压缩破坏发生漏水，极限转角也有所降低。考虑到作动器量程有限，未进一步加载更深的安装深度，但通过对 管道接口弯曲
16、力学性能曲线分析，当 管道在更严重荷载作用下，较深的安装深度会导致管道承插口的塑性变形，提前发生屈曲、衬层脱落、渗漏等极限状态破坏。哈 尔 滨 工 业 大 学 学 报 第 卷(a)DN150-88 mm0.9413.1(d)DN200-72 mm(b)DN150-56 mm(c)DN150-41 mm(e)DN200-52 mm(f)DN200-40 mm0.6150.7212.20.4400.5210.30.40图 不同安装深度下的接口极限弯曲状态 图 为两种管径的管道接口在不同安装深度下的极限转角对比，根据试验数据散点进行线性拟合，可将不同安装深度下的极限转角分为以下两个阶段：）首先两种管道接口存在最小安装深度，当安装深度小于此值时接口无法发挥密封效果，直接出现漏水破坏。当管道接口安装深度比 约在 范围内，此时管道接口极限转角随着安装深度的增加而增大，并在 时达到最大转角，分别为 和 ；）当 在 范围内，接口极限转角并未随着安装深度的增加而增大，相反，此时管道插口由于较大弯矩作用发生塑性变形，橡胶圈已无法发挥密封作用，提前出现漏水破坏。本文从变形角度将规范设计允许偏转角度定义为管道
