1、第14卷第14期2023年7 月黑龙江科学HEILONGJIANG SCIENCEVol.14Jul.2023铅锌矿细粒尾砂胶凝材料充填试验朱高杰，任志丹，焦（1.四川省煤炭设计研究院，成都6 10 0 0 0；2.南京银茂铅锌矿业有限公司，南京2 10 0 0 0）摘要：为了提高充填体强度，保障回采作业安全，提高矿山回采率，减少水泥用量，某铅锌矿针对细粒尾砂开展了充填胶凝材料试验，对尾砂理化特性进行检测，对不同充填胶凝材料进行力学强度测试。结果表明，该充填胶凝剂在灰砂比为1:6 甚至1:8 的情况下制成的试块强度仍高于用水泥作为胶结材料在灰砂比为1:4时制成的试块强度，说明其可在较低灰砂比的
2、条件下提高细粒尾砂充填体强度。关键词：细粒尾砂；胶凝材料；充填；强度；试验中图分类号：TD853.34文献标志码：AFilling Test of Fine-grained Tailings Cementitious Material in a Pb-Zn MineZhu Gaojie,Ren Zhidan,Jiao Peng”,Luo Yuan(1.Sichuan Provincial Coal Design and Research Institute,Chengdu 610000,China;2.Nanjing Yinmao Pb-Zn Mine Co.,Ltd.,Nanjing 210
3、000,China)Abstract:In order to improve the strength of the flling body,ensure the safety of mining operation,improve the miningrecovery rate,and reduce cement usage,a Pb-Zn Mine conducted a flling cementitious material test for its fine-grainedtailings.The physical and chemical properties of tailing
4、s were tested,and the mechanical strength of different fllingcementitious materials was tested.The results showed that the strength of the test block made of this filling binder wasstill higher than that of the test block made of cement as the bonding material at a cement sand ratio of 1:4 when thec
5、ement sand ratio was 1:6 or even 1:8.This filling binder can improve the strength of the fine-grained tailings fillingbody under lower conditions of cement sand ratio.Key words:Fine-grained tailings;Cementitious material;Filling body;Strength;Test0引言某铅锌矿采用平碉+盲竖井开拓，中段垂高为50m,各中段布置有中段运输巷、脉内运输巷及穿脉巷。中段运输
6、巷于矿体脉外下盘沿走向布置，脉内运输巷于脉内沿走向布置，穿脉运输巷垂直矿体布置。有条件时，矿山充填骨料应采用掘进废石或选矿尾砂 1。该矿采矿方法为上向水平分层充填法，在地表建有充填站，采用掘进废石及尾砂充填采空区。矿山未设尾矿库及废石堆场，掘进废石于井下就近回填采空区，尾砂主要用于充填，多余尾砂则通过浓密过滤后外运，作为水泥辅材等建筑材料。该矿采用普通硅酸盐水泥作为充填胶凝材料。矿山采场留有大量的点柱,预留的点柱很难回收,特别是随着开采深度的逐渐增大，矿体开采过程中地压明显收稿日期:2 0 2 3-0 5-14作者简介：朱高杰（19 8 8）,男,工程师。76鹏,罗渊文章编号：16 7 4-8
7、 6 46(2 0 2 3)14-0 0 7 6-0 4增大，损失率变高。矿产资源作为一种不可再生资源，任其浪费会造成国家资源的损失，直接影响矿山的经济效益。因深部开采地压力增大，矿岩稳固性变差,采场作业条件进一步恶化，采矿安全难以保障。因深部矿石品位较低，随着矿山对深部矿体的开采,出矿品位随之降低,选矿工艺也因此改变 2 。磨矿粒度随着选矿工艺的改进越来越细 3 。因选矿工艺的改变,矿山充填用溢流细尾砂,尾砂粒径随之变细，水泥消耗量增加,充填质量与充填效果变差。为提高充填体强度，保障回采作业安全，提高矿山回采率，开展水泥代用品试验，矿山进行充填胶凝剂试验。通过尾砂物化性能测定及配比强度试验，
8、对充填质量进行分析，评估该胶凝剂对矿山细粒尾砂的效果。1试验流程试验尾砂样为充填站2#砂仓充填细尾，取自充填站卧式砂池放砂口。浓度壶测试尾砂浓度为6 5%，烘干样测试尾砂浓度为6 2.45%。尾砂样经烘干、混合均匀制样后，作为本次充填试验的主要材料。对烘干、混合后的整体尾砂样本进行抽样缩分取样，进行尾砂基本物理性能参数测定（包括比重、容重、孔隙率、粒级组成及自然安息角）、尾砂沉降容重与沉降浓度测定及充填料浆落度测定，利用P042.5普通硅酸盐水泥与某矿山研究院提供的充填专用胶凝剂进行不同配比的尾砂一水泥、尾砂一充填胶凝剂力学性能试验。2尾砂特性2.1尾砂物理性能比重、松散容重、密实容重及孔隙率
9、是了解脱水尾砂物理力学性能的重要参数。尾砂样的比重采用容量瓶排水法测定，松散容重与密实容重分别采用自然堆积及压实堆积定容称重法测定。通过试验测得尾砂比重、松散容重及密实容重，由公式计算得尾砂的孔隙率。从=100%P式中，-尾砂孔隙率,%;pi尾砂密实容重，m;p-尾砂比重,/m。试验尾砂样物理性能见表1。表1尾砂物理性能Tab.1 Physical properties of tailings比重松散容重密实容重/(g/cm3)/(g/cm)/(g/cm)2.661.182.2尾砂粒级组成尾砂的粒级组成对充填效果有显著影响，与脱水工艺、胶凝材料的消耗及充填体的胶结性有关。主要参数包括颗粒均匀度
10、系数、中位直径，试验尾砂粒级分布测定采用激光衍射粒度分析仪。2#砂仓充填站全尾砂粒径见表2。表2 尾砂粒级组成Tab.2 Tailings grade composition粒度分布分计占比累计产率/um/%-519.36+5-1012.22+10 -2015.44+20 -379.93+37 -506.30根据表2 尾砂粒度分布，尾砂样中7 4m（2 0 0 目）占7 0.58%（大于40%），属于细粒级尾砂。尾砂的粒级组成影响尾砂的密实容重及固结后充填体的密实程度,以颗粒均度系数C.来表征尾砂中颗粒组成的均匀程度，C.值越大，则表示尾砂的颗粒组成越不均匀。对于尾砂,C.为：C.=do/di
11、odiodco为尾砂样中累计含量10%与6 0%的颗粒能通过的筛孔直径。C.值愈大，表示粒级组成愈不均匀,愈有利于尾砂中小颗粒进人颗粒间的孔隙,形成密实充填体，一般要求C54。经计算，尾砂不均匀系数C.为10.3 3，尾砂粒级组成不均匀，密实程度较好，有利于充填体的密实。2.3尾砂沉降特性尾砂沉降特性影响着充填料浆的沉降性能,决定了充填体的物理性能 5。尾砂料浆一开始处于饱和态,因料浆中颗粒的自重与毛细压力,充填料浆自然压密,形成自然沉降 6 。尾砂浆的沉降过程包括：粗颗粒沉降较快，细颗粒沉降较慢，超细颗粒于料浆上部悬(1)浮,形成尾砂浆的分级，随着粗颗粒的沉降,底部粗颗粒逐渐达到密实状态，随
12、着细颗粒的沉降,料浆上部悬浮的细颗粒与超细颗粒缓慢达到密实状态。尾砂样的粒度组成及密度决定了尾砂浆的沉降速度与最大沉降浓度,并影响充填料浆的输送流动性能。通过尾砂静态沉降试验，模拟尾砂在充填站砂仓孔隙率自然安息角/(%）/（）1.6039.85粒度分布分计占比累计产率/%/um19.36+50 -7431.58+74 -10047.02+100-20013.6156.95+200-50063.25(2)内的沉降效果 7 。通过实验室量筒配置40%浓度的尾砂浆，,每隔一定时间记录料浆特征面的高度,试验总40.52时间根据料浆的沉降情况而定。表3 尾砂沉降性能参数Tab.3 Setling per
13、formance parameters of tailings沉降时间料浆量总量沉降浓度/min/mL09281087220825307806063590540/%/%7.3370.586.7977.3790.989.02100沉降料浆容重/mL/%92840.0092841.8892843.5992845.3792852.2592858.001205252404953604864804801440480/(g/cm)1.3471.3691.3901.4131.5071.59692859.0392861.2092861.8892862.3492862.341.6131.6511.6631.67
14、11.671771000800Tu/划600400200002004006008001000 120014001600沉降时间/min一一清水净增量(mL)一料浆量(mL)一日一清水总量(mL)?一总量(mL)图1尾砂沉降曲线图Fig.1Tailing sand settlement curve通过自然沉降发现，40%浓度的尾砂浆体自然沉降,最终沉降浓度为6 2%左右，其中沉降加速阶段为030min、3 0 m in，沉降浓度为45%左右,3 0 min以后，沉降速度逐渐减缓，48 0 min达到最大沉降6 2.3 4%，沉降浓度较低，上层清液较为清澈，无太多悬浮颗粒。2.4尾砂流动性能尾砂流
15、动性能是尾砂在外力或自重影响下进行流动的性能特征，决定着充填管道输送充填料浆的难易程度。尾砂流动性能参数主要为落度及扩散度。落度是尾砂料浆变形性能的重要指标,用来表征尾砂料浆的稠度。落度试验采用落筒进行测量。落筒上、下口直径分别为10 cm、2 0 c m，垂高为30cm，筒口上下保持平整。测量落度时，将筒置于平整光滑的塑料薄膜上，压紧落筒后倒入不同浓度的尾砂料至筒口，并将落筒沿竖直方向向上提起,落筒提离过程在510 s完成。提离落筒后,测量尾砂料落后顶高与落筒的高差，即对应尾砂料的落高度。在150 s内完成落筒装料到落高度的测量。根据稠度测定与落度试验标准（IS04109）,塑性拌和物按不同
16、的落度值进行分级。我国混凝土质量控制标准按照落度对混凝土拌和物进行等级划分，按照落度的不同，由小到大划分为4级：落度为10 40 mm时,属低塑性，为T1级。落度为5090mm时,属塑性,为 T2级。落度为10 0 150 mm时，属流动性，为T3级。落度大于16 0 mm时,属大流动性，为T4级。测定的落度值越大，则表征尾砂的流动性越好，其达到回采作业所需充填强度的时间越久。扩散度能体现拌和物料的变形速度及变形能力。扩散度与落度一起测量,在落筒提起后,拌和物料往下方塌陷，并往水平方向扩散。根据拌和物扩散后的圆形，测定其短径与长径并计算平均值，则为其扩散度。78将尾砂样制成不同浓度的料浆进行落度试验，试验设计从料浆浓度7 8%开始，不断降低料浆浓度，当料浆完全摊开时试验结束。试验结果见表4，尾砂料落度与扩散度测定结果见图2。表4尾砂料落度测定Tab.4 Measurement of slump of tailings尾砂料落度扩散度尾砂料落度扩散度浓度%/cm785769.57415.572253028一塌落度26上一扩散度24222018161412108642078Fig.2 Cu
