1、第40卷第2期2023年6月25日油田化学Oilfield ChemistryVol.40 No.225 Jun，2023http：/文章编号：1000-4092（2023）02-211-06带压作业用自降解凝胶性能的评价*杨雪1，廖锐全2，3，汪瀛2，3（1.荆州学院，湖北 荆州434023；2.CNPC气举试验基地，湖北 武汉430000；3.长江大学石油工程学院，湖北 武汉430100）摘要：凝胶带压封隔技术要求凝胶所需的强度与其破胶性能的矛盾性限制了该技术的发展。鉴于外部破胶困难，通过引入不稳定交联剂PLG与丙烯酰胺、丙烯酸共聚合成了一种PLG自降解凝胶，采用单一变量法研究了配方组分浓
2、度对凝胶降解时间的影响，通过单轴压缩实验探究了凝胶强度，通过热重分析与PEGDA凝胶对比分析了PLGN凝胶的降解性能，探究了PLG凝胶的封堵性能。结果表明，PLG凝胶优化配方为：丙烯酸加量为7%、丙烯酰胺加量为7%、不稳定交联剂PLG加量为0.4%、APS加量为0.3%。PLG凝胶的本体强度为55.1 N；热重分析表明PLG凝胶具有优异的降解性能，相比PEGDA凝胶，PLG凝胶具有更短的降解时间。凝胶在60100 均可实现降解，温度越高降解时间越短。此外，凝胶封堵实验表明，凝胶在60100 均有较好的封堵能力，且在凝胶封堵作业结束后不需要额外注入破胶剂。凝胶降解时间可以通过设计配方来控制，以实
3、现凝胶的快速破胶。该自降解凝胶可以作为油气井带压作业封堵剂。关键词：带压作业；凝胶；破胶；自降解；封堵文献标识码：ADOI：10.19346/ki.1000-4092.2023.02.004中图分类号：TE358开放科学（资源服务）标识码（OSID）：*收稿日期：2022-07-07；修回日期：2022-08-22。基金项目：国家“十三五”科技重大专项课题“CO2驱油藏全生命周期举升工艺及配套技术研究”（项目编号2016ZX05056004-002），国家“十三五”科技重大专项课题“致密油储层高效体积改造技术”（项目编号 2016ZX05046004）。作者简介：杨雪（1985），女，讲师，长
4、江大学石油工程专业硕士（2011），研究方向为油气田开发工程，E-mail：。汪瀛（1994），男，长江大学石油工程专业在读博士研究生（2020），本文通讯联系人，通讯地址：430100 湖北省武汉市蔡甸区长江大学武汉校区，E-mail：。0前言随着油气田勘探开发程度的不断提高，大部分油田进入开发中后期，油水井检修工作变得越来越多1-2。修井作业可采用高密度的液体进行压井或者放喷，将井内压力降低到较为安全的范围之内，或可采用带压作业设备3。但前者的成本高、时间长，并且会污染环境、影响油气产量4；而后者在不同的井况需要不同类型的机械封堵工具，有些特殊井况需要特制封堵工具5，另外机械堵塞器本身的结
5、构复杂，成本高，复杂井况下易失效。自2007年吐哈工程院提出凝胶带压封堵技术以来，众多学者开展了对该技术的研究，并经过现场实验验证了该技术的可行性。凝胶带压封堵是利用凝胶的强度、黏附性能实现油套管封堵6-9。姚普勇10以高相对分子质量的部分水解聚丙烯酰胺（HPAM）与低黏纤维素、醋酸铬交联剂共混制成高强度凝胶，封堵压力达0.5 MPa/m。李志勇等11-12以聚合物、有机交联剂、除硫剂三氧化二铁和处理剂制成高强度冻胶，单位长度冻胶的封隔压力为0.08MPa。王在明等13研制了二次交联冻胶实现井筒封隔。程立等14研制了一种黏弹性冻胶，其封堵压力可达2 MPa/8 m。然而目前对凝胶的研究重点主要
6、集中在凝胶的强度而忽略了凝胶的降解，破胶方式均采用钻头钻磨的物理破胶或采用强氧化剂的氧化破胶方式15-18。事实上，凝胶的强度与凝胶的降油田化学2023年http：/解性能之间的矛盾，导致满足带压作业强度的凝胶很难从外部将其破环或降解，尤其在国内普遍6080 的井筒环境中，强氧化剂破胶更是难以实现。为此考虑凝胶内部化学键的主动断裂引起凝胶自降解是一种有效的手段。国内外油田通常以聚乙二醇二丙烯酸酯（PEGDA）作为不稳定交联剂与丙烯酰胺类单体进行共聚16，其酯键可在高温下断裂使凝胶降解。但是PEGDA作为凝胶的不稳定交联剂仍然存在局限性，其降解时间较长，尤其在中高温条件下其降解时间可达数十天甚至
7、数月之久，长时间无法破胶恢复生产可能造成严重的经济损失。本文以酯类化合物PLG为不稳定交联剂，丙烯酰胺、丙烯酸为共聚物单体，经一锅法共聚得到可在60100 下完全降解的自降解凝胶，并研究了该自降解凝胶的自降解性能、本体强度以及封堵性能。1实验部分1.1材料与仪器丙烯酰胺（AM）、丙烯酸（AA）、不稳定交联剂（PLG）、过硫酸铵（APS）、聚乙二醇二丙烯酸酯200（PEGDA），分析纯，上海麦克林生化科技有限公司，其中不稳定交联剂PLG为一种丙烯酸和低聚二醇的酯化产物，主要官能团为酯基和烯烃双键，与PEGDA相比有更小的相对分子质量。ZNN-D6 型六速旋转黏度计，上海荣计达仪器科技有限公司；J
8、J-1型电动搅拌器，上海精科仪器有限公司；Quanta FEG 650型扫描电子显微镜，铂悦仪器（上海）有限公司；BWN型万能材料机，北京北广精仪仪器设备公司；TGA 2型热重分析仪，梅特勒-托利多国际贸易公司。1.2实验方法（1）凝胶的合成向去离子水中依次加入丙烯酸、氢氧化钠、丙烯酰胺、不稳定交联剂 PLG（或 PEGDA）、过硫酸铵，在30 r/min的搅拌速率下搅拌2 min得到均匀溶液，通过一锅法，在60100 下反应1 h，得到自降解凝胶。（2）凝胶的降解时间测定采用黏度法测定凝胶的降解时间。当凝胶在其成胶温度下继续加热一段时间，可以观察到凝胶的降解行为。凝胶的降解表现为其强度的降低
9、，黏度在一定程度上可以反应凝胶的强度，当凝胶完全降解后其黏度不再发生变化。因此定义凝胶的降解时间为凝胶成胶后到其黏度不再下降的时间，通过定期测量凝胶的黏度，可以得到凝胶的降解时间。（3）凝胶的强度测定采用万能材料机进行凝胶单轴压缩实验。将制备好的自降解凝胶置于万能材料机的测试台上，缓慢施加压力，测试凝胶的本体强度。（4）凝胶的封堵性能测定采用实验室自主研发的装置测试凝胶封堵性能，实验装置如图1所示。将凝胶基液注入1 m的长连续油管中，并在恒温水浴中恒温加热一定时间，待凝胶基液完全凝胶化后取出，连接供压装置，开启压力，测定凝胶的封堵性能。将凝胶与套管发生相对位移或凝胶被压力击穿时的压力定义为凝胶
10、的封堵压力。（5）热重分析（TGA）采用TGA 2型热重分析仪对凝胶进行热重分析，测试温度为40300，升温速率为10/min。2结果与讨论2.1合成条件对凝胶降解时间的影响在实际应用中，凝胶应在封堵施工结束后尽早降解，以恢复油气井生产，因此需要研究合成条件对凝胶降解时间的影响，以根据现场的不同需求设计凝胶的配方。2.1.1丙烯酰胺加量对降解时间的影响固定丙烯酸加量为7%、不稳定交联剂PLG加量为0.4%、APS加量为0.3%、反应温度为80，不同丙烯酰胺加量（6%10%）下所生成自降解凝胶的降解性能如图2所示。从图2可以看出，随丙烯图1封堵压力测试装置示意图套管N2212第39卷第2期htt
11、p：/酰胺加量的增大，所生成自降解凝胶的降解时间延长。这是因为单体浓度的增大会增加聚合物链长和凝胶网络密度，在不稳定交联剂浓度一定即凝胶的降解位点一定时，长链以及网络密度均会使大分子难以降解为小分子，从而延长凝胶的降解时间。现场带压作业时间通常为13 d，从降解时间考虑，优选AM加量为7%。2.1.2丙烯酸加量对降解时间的影响固定丙烯酰胺加量为7%、不稳定交联剂PLG加量为0.4%，APS加量为0.3%、反应温度为80，不同丙烯酸加量（1%9%）下所生成自降解凝胶的降解性能如图3所示。从图3可以看出，随着丙烯酸加量的增大，所生成凝胶的降解时间不断缩短。现场带压作业时间通常为13 d，从降解时间
12、考虑，优选AA含量为7%。2.1.3交联剂加量对降解时间的影响固定丙烯酸加量为7%、丙烯酰胺加量为7%、APS加量为0.3%、反应温度为80，不同不稳定交联剂加量（0.4%0.8%）下所生成自降解凝胶的降解性能如图4所示。从图4可以看出，随着不稳定交联剂PLG加量的增大，凝胶的降解时间先减小后增大，PLG加量为0.6%时所生成凝胶的降解时间最短。现场带压作业时间通常为13 d，从降解时间考虑，优选PLG加量为0.4%。2.1.4APS加量对降解时间的影响固定丙烯酸加量为7%、丙烯酰胺加量为7%、不稳定交联剂PLG加量为0.4%，反应温度为80，不同引发剂APS加量（0.1%0.5%）下所生成自
13、降解凝胶的降解性能如图5所示。从图5可以看出，随着APS加量的增大，凝胶的降解时间不断缩短。现场带压作业时间通常为13 d，从降解时间考虑，优选APS含量为0.3%。因此得到凝胶优化配方为丙烯酸加量为7%、丙烯酰胺加量为 7%、不稳定交联剂 PLG 加量为0.4%、APS加量为0.3%。2.1.5反应温度对降解时间的影响不同反应温度（60100）下所生成自降解凝胶的降解性能如图6所示。从图6可以看出，温度越高凝胶降解速度越快。一方面，酯键断裂需要吸收能量，温度越高，所提供的内能越大，越容易引起酯键断裂；另一方面，高温条件下也可能引起丙烯图2丙烯酰胺加量对凝胶降解性能的影响降解时间/h丙烯酰胺加
14、量/%2001801601401201008060765891011图3丙烯酸加量对凝胶降解性能的影响图4PLG加量对降解性能的影响图5APS加量对降解性能的影响降解时间/hPLG加量/%降解时间/h丙烯酸加量/%APS加量/%降解时间/h1801501209060304206810100908070600.200.40.612011010090807060500.50.40.30.60.70.80.9杨雪，廖锐全，汪瀛：带压作业用自降解凝胶性能的评价213油田化学2023年http：/酰胺和丙烯酸共聚物自身的裂解，加速凝胶的降解。并且从图6可以看出，PLG凝胶在60 也能实现完全降解，而目前
15、没有报道表明相同加量条件下的PEGDA凝胶可在此温度下实现快速降解。需要注意的是，通过实验发现该配方组分凝胶在50 条件下15 d内仍未发生明显的降解现象。2.2热重分析热重分析（TGA）可以用来研究凝胶的降解性能。自降解凝胶的TGA曲线如图7所示。图7显示凝胶存在两个失重阶段，第 1 个失重阶段是 40120，在这个阶段凝胶的失重率达到了77.9%，主要是因为凝胶内部水分损失和凝胶的降解；第2个失重阶段是120300，这个阶段的失重率仅为7.4%，主要由凝胶降解所致。2.3交联剂PLG凝胶与交联剂PEGDA凝胶降解时间对比油田常用PEGDA作为不稳定交联剂，通过对比分析两种凝胶的降解时间，可
16、以进一步分析PLG凝胶的降解性能，结果如图8所示。从图8可以看出，PLG凝胶和PEGDA凝胶均存在一定时间的稳定阶段，在该阶段下凝胶强度无明显变化，可用于带压作业下稳定封隔井筒压力；在凝胶进入降解阶段后凝胶迅速降解，黏度不断下降。可以明显看出，PLG凝胶在75 h后开始迅速降解，150 h时已完全降解，而PEGDA凝胶于140 h开始降解，250 h时完全降解。由此可见，PLG凝胶比PEGDA凝胶拥有更短的降解时间，这主要是因为PLG交联形成的聚合物凝胶有更小的相对分子质量，短链分子有利于凝胶的降解。实验结果表明，PLG凝胶可以在带压作业结束后快速降解，使油气井恢复生产。2.4凝胶的压缩模量P
17、LG凝胶的单轴压缩曲线如图9所示。从图9可以看出，随着PLG凝胶不断被压缩，所需的荷重越来越大，最大载重为55.1 N，随后曲线下降，表明此时凝胶已经破碎。PLG凝胶的强度为55.1 N，表明PLG凝胶具有较高的本体强度，这种高强度凝胶可以用于带压作业的凝胶封堵施工。2.5凝胶的封堵性能图10（a）为PLG凝胶在70 下的封堵压力测试过程中的压力变化，图10（b）为PLG凝胶在不同图6不同温度下凝胶的降解时间图7凝胶的TGA曲线图8PLG凝胶和PEGDA凝胶降解时间对比图9凝胶的单轴压缩曲线降解时间/h质量百分比/%温度/PEGDA凝胶PLG凝胶载重/N黏度/（Pa s）温度/18015012
18、09060300506070809010011025002000150010005000时间/h5010015020025006050403020100位移/mm6090120150300100806040200（120，22.1）（300，14.7）20015010050250300214第39卷第2期http：/温度条件下的封堵压力。从图10（a）可以看出，在70 条件下，凝胶在压力为55 kPa时突降为0，凝胶在该压力条件下发生位移或突破，表明凝胶在70 条件下的封堵压力为55 kPa/m。由图10（b）可知，在60100 条件下凝胶均有较好的封堵压力。由于不同温度下的反应速率不同造成凝
19、胶性能差异，导致不同温度条件下凝胶的封堵压力不同。在80、不同反应时间下PLG凝胶的封堵压力如图11所示。从图11可以看出，凝胶的封堵压力随反应时间的延长先增大后减小。封堵压力的增加是因为凝胶的羧基与套管中Fe3+持续发生络合反应，络合物的产生增加了凝胶封堵压力。随后，由于凝胶的降解，凝胶强度不断下降，凝胶的封堵压力不断降低，直至无法有效封堵。2.6凝胶交联反应机理自降解凝胶的交联反应方程式如图12所示。凝胶的交联反应是过硫酸铵在一定温度条件下产生自由基，由自由基引发丙烯酰胺、丙烯酸和交联剂PLG的双键共聚反应。PLG的两个双键可以连接不同聚合物链，形成复杂的凝胶网络结构。图13为凝胶的SEM
20、图，放大倍数为20.56 kX。复杂的网络结构可以增强凝胶的力学性能，使凝胶具有一定的强度。分子链以外的空间被自由水填充，赋予凝胶较好的黏弹性。3结论自降解水凝胶的网络结构使凝胶具有优良的机械性能。凝胶的降解由不稳定的交联剂上的酯基分解引起。凝胶的本体强度可达55.1 N。反应物浓度对凝胶的性能有不同的影响，通过凝胶配方设计，可以得到具有不同降解时间的水凝胶。在不同的反应温度、反应时间下凝胶的封堵压力在4075kPa/m范围内变化。自降解凝胶是一种可用于带压作业的井筒封堵剂，该凝胶降解速度快，应用温度范围广。与传统的带压作业相比，自降解凝胶封堵后，不需要再图10PLG凝胶的封堵性能压力/kPa
21、封堵压力/（kPa m-1）温度/（b）时间/min（a）1001109080706050807060504018015012090603006050403020100图11不同反应时间下凝胶的封堵压力图12自降解凝胶反应方程式图13凝胶的微观结构时间/h封堵压力/（kPa m-1）8060402003006090120150杨雪，廖锐全，汪瀛：带压作业用自降解凝胶性能的评价200 nm215油田化学2023年http：/进行额外的破胶施工。参考文献：1BORISENKOA，PARKHONYUKS，ZOTOVK，etal.Advanced pressure monitoring techniq
22、ue：New horizons ofworkover in Russia（Russian）C/SPE Russian PetroleumTechnology Conference.Virtual，October 26-29，2020.2OKON E I，APPAH D.Identification of potential candidateswells for workoverC/SPE Nigeria Annual InternationalConference and Exhibition.Lagos，Nigeria，August 2-4，2021.3TANG S G，QIN F，DON
23、G L L，et at.Development status andapplication of under pressure operation equipment technologyC/2ndInternationalConferenceonResourcesandEnvironmental Research，Xiamen，China，November 19-21，2020.4肖志永，李超，刘皓，等.水力泵排液测试中的不压井作业技术 J.油气井测试，2021，30（4）：26-31.5聂伟，张毅，张伟，等.带压作业工艺在注水井冲砂中的研究与应用 J.西部探矿工程，2021，33（10）：
24、105-108.6何祖清，马开华，丁士东，等.普光气田大湾构造开发井完井难点与对策 J.石油机械，2010，38（12）：21-24.7刘德基，尹玉川，陈超，等.冻胶阀 J.石油科技论坛，2012，31（4）：61-62.8汪瀛，程立，廖锐全，等.低温带压作业用高强度凝胶性能评价 J.油田化学，2019，36（3）：400-404.9刘德基，廖锐全，张慢来，等.冻胶阀技术及应用 J.钻采工艺，2013，36（2）：28-29.10 姚普勇.高浓度高分子量部分水解聚丙烯酰胺与低黏纤维素共混堵漏体系性能评价 J.油田化学，2017，34（3）：412-416.11 李志勇，马攀，陶冶，等.用于欠平
25、衡钻井的抗高温高强度冻胶阀及应用 J.东北石油大学学报，2015，39（5）：80-85.12 李志勇，陈帅，陶冶，等.抗硫化氢高强度冻胶阀试验研究 J.石油钻探技术，2016，44（2）：65-69.13 王在明，朱宽亮，冯京海，等.高温冻胶阀的研制与现场试验 J.石油钻探技术，2015，43（4）：78-82.14 程立，李振，廖锐全，等.不压井作业封堵用高强度冻胶体系的室内性能评价 J.油田化学，2017，34（3）：408-411.15 LI Z Y，WANG S A，TAO Y，et at.Research and application ofthe HTHS anti-H2S ge
26、l valve for underbalanced drillingJ.JPet Sci Eng，2018，164：174-181.16ZHAO S D，ZHU D Y，BAI B J.Experimental study ofdegradablepreformedparticlegel（DPPG）astemporaryplugging agent for carbonate reservoir matrix acidizing toimprove oil recovery J.J Pet Sci Eng，2021，205：108760.Performance Evaluation of Se
27、lf-degrading Gel for Pressurized OperationYANG Xue1，LIAO Ruiquan2，3，WANG Ying2，3（1.Jingzhou College，Jingzhou，Hubei 434023，P R of China；2.CNPC Gas Lift Test Base，Wuhan，Hubei 430000，P R of China；3.School ofPetroleum Engineering，Yangtze University，Wuhan，Hubei 430000，P R of China）Abstract:The contradict
28、ory nature of gel band pressure sealing technology requiring the required strength of the gel and itsgel-breaking properties has limited the development of this technology.In view of the difficulty of external gel breaking，aself-degrading gel was formed by introducing an unstable cross-linker PLG co
29、-polymerized with acrylamide and acrylic acid.theeffect of the concentration of formulation components on the gel degradation time was investigated by the univariate method.Thegel strength was explored by uniaxial compression experiments，the degradation performance of PLG gel was analyzed bythermogr
30、avimetric analysis，which was compared with that of PEGDA gel.Finally，the sealing performance of the gel wasexplored.The results showed that the optimal recipe of the system was as follows，the acrylic acid dosage was 7%，acrylamidedosage was 7%，unstable cross-linker PLG dosage was 0.4%，ammonium persul
31、fate dosage was 0.3%.The native strength of thegel was 55.1 N.Thermogravimetric analysis showed that PLG gel had excellent degradation performance，PLG gel possessedshorter degradation time compared with PEGDA gel.The gel could achieve degradation at the temperatures of 60100，and thehigher the temper
32、ature the shorter the degradation time.In addition，the gel sealing experiments showed that the gel had goodsealing ability at the temperatures of 60100，and no additional injection of gel breaker was needed after the gel blockingoperation.The gel degradation time could be controlled by designing the formulation to achieve rapid gel breakage.Thisself-degrading gel could be used as a plugging agent for oil and gas well with pressure operation.Keywords:working with pressure；gel；gel breaking；self-degrading；sealing performance216
