1、总第2 11期2023年第8 期生产实践摘要：受原料条件限制，2 号高炉的Ti负荷和Zn负荷高，其中Ti负荷最高2 3.3 0 kg/t，Z n 负荷最高1.9 2 kg/t，T i负荷高导致炉缸堆积、翻料和悬料频繁、料速缓慢、顶温高，加之Zn负荷高，炉缸堆积造成中心气流排Zn不畅，造成炉身中部炉墙结厚。针对炉况出现的此些问题，具体分析炉缸堆积与炉墙结厚原因，并按照开炉料进行洗炉处理，使得炉况逐步好转。关键词：Ti负荷；Zn负荷；炉缸堆积；炉墙结厚；开炉料中图分类号：TF5310引言迫于成本压力，对2 号高炉高比例使用当地矿，使得高炉Ti负荷、Zn负荷逐步上升，炉缸逐步堆积，炉墙发生结厚，高炉
2、炉况走向失常。8月份铁水日产3 444.2 3 t，9 月份日产3 19 0.6 3 t，8、9 月份炉况暂时在低冶强条件下相对稳定。10 月份将料线由1.5m降低到3.0 m位置，焦炭最大角由34收缩到3 0，从而降低料柱压差，提高日产量到3446.77t。但渣皮频繁脱落，脱落到炉缸的渣皮加剧了炉缸工作的恶化，表现为料速慢、顶温高，初始煤气流不均，烧铁口次数明显增加。从11月13 日开始，炉况恶化，具体表现为：13 日14：50 边缘翻料后悬料；15日0 6:0 2 中心翻料后悬料，风压减到13 0 kPa时料坐下，10 号风口灌渣；19 日夜班，边缘连续翻料5次，中心气流消失，退焦炭负荷至
3、3.50，此时气流稳定，并变料制引中心气流；2 2 日13：50 西北方向边缘吹料后料线不动；14：40 塌料后悬料，出铁后逐步减风至180kPa时，开始对2 0 个风口灌渣，随即打开另一铁口,双铁口喷吹后,继续缓慢减风，在减风过程中风口全部灌渣，可见炉缸工作状态已很差。此后经过多次处理,炉况才逐步恢复1-1。1炉缸堆积与炉墙结厚原因分析2号高炉出现炉缸堆积与炉墙结厚的原因是多方面的，包括原料方面造成高炉Ti负荷、Zn负荷过高，生产组织及高炉操作指导思想方面片面追求一级品率，未抓住洗炉的最佳时机，造成炉况愈发恶化。1.1高炉Ti负荷、Zn负荷过高8月份的烧结矿成分、球团矿成分如表1、表2所示。
4、8月份铁水成分如表3 所示。铁水wSi+Ti=0.971%，w T i 达到0.3 18%，而高炉炉缸护炉时，铁水WTi)标准只有0.0 8 0%，稍有不慎，Ti（C N就会使渣相过度黏稠而大量沉积，积累到一定程度就会造成炉缸收稿日期：2 0 2 3-0 3-16第一作者简介：陈立杰（19 8 8 一），男，河北保定人，毕业于东北大学，硕士研究生，中级工程师。山西冶金ShanxiMetallurgy2号高炉炉缸堆积及炉墙结厚处理实践陈立杰，闫斌，范利彦，刘宝洋，任泽敏（敬业钢铁有限公司，河北石家庄0 50 40 9）文献标识码：Aw(TFe)/w(sio2)w(Cao)/w(Mgo)/w(zn
5、)/%55.284.65W(TFe)/w(SiO2)/w(Cao)/w(MgO)/w(Zn）/%w(Al2O.)/w(TiO2)/%60.455.55堆积，高炉顺行差。表3 铁水成分w(s)/%w(Si)/%W(P)/%w(Ti)/%w(Mn)/%w(Cr)/%w(Ni)/%0.0210.59行业内控标准的Ti负荷不超过5kg/t，Z n 负荷不超过0.15kg/t。针对2 号高炉，质检计量部统计出6 一11月份Ti负荷、Zn负荷情况如表4所示。从表4可以看出,实际负荷远高于控制标准，6 一9 月Ti负荷逐月提高，9 月份达到峰值2 3.3 kg/t，Z n 负荷6 一8 月份逐月提高，8 月
6、份达到峰值1.9 2 kg/t。表46 一11月份Ti负荷、Zn负荷时间6月Ti负荷4.43Zn负荷0.691.1.1TTi负荷超标对炉缸工作状况的影响在炉况表现方面，8 月11日开始出现炉缸堆积征兆：透气性指数低、料速慢、铁口深且难开现象，不得以将矿批由3 7 t缩小为3 2 t。炉缸工作状况的变化与Ti负荷的升高在时间上高度一致，此后炉缸工作状况持续恶化直至发生严重的炉缸堆积。1.1.2Zn负荷超标对炉身部位炉墙结厚的影响711月的高炉zn负荷均在1.2 kg/t以上，因炉缸堆积，中心气流不够强，Zn随瓦斯灰排出量仅占摄人量的6 7.48%6 9.6 4%，Zn在高炉内的富集加剧了其在炉墙
7、上的黏结。从炉顶热成像(见图1)可以看Total 211No.8,2023DOI:10.16525/14-1167/tf.2023.08.061文章编号：16 7 2-1152(2 0 2 3)0 8-0 156-0 3表1烧结矿成分w(Al2O)/w(TiO2)/%10.702.20表2球团矿成分%0.791.530.0970.3187月8月7.9214.211.201.92%0.1232.00%0.0772.160.5160.056单位：kg/t9月10月11月23.3017.861.331.25%1.20%1.80.02311.811.552023年第8 期陈立杰，等：2 号高炉炉缸堆积
8、及炉墙结厚处理实践157到，炉身南边结厚严重，两探尺最大偏尺1.2 5m（南高北低）。图1炉墙结厚炉顶热成像显示1.2生产组织及高炉操作指导思想出现偏差1)在高炉炉墙结厚之前，高炉长期Ti负荷高，当时生产组织未意识到问题的严重性，仍把提高铁水一级品率当作重要指标，高钛、低硫、高碱度使炉缸工作一步步恶化。2)炉缸堆积而炉墙尚未结厚之时，错过了洗炉的最佳时机。3)因高炉长期Ti负荷高，铁水Ti含量居高不下，炉缸逐步堆积，却一直未进行有效洗炉。直至11月16 日01:00因炉况恶化而被迫在批料中加锰矿50 0 kg/t，铁水wMn按 0.7%0.9%控制5。2炉况失常处理2.122日炉况恢复方案送风
9、风口：南铁口上方共计6 个风口送风,单铁口出铁。复风料单：复风矿批按照开炉矿批12 t，装料至正常料线1.6 0 m时，总容积13 15.48 m。第一组：净焦7 4.4t，焦批4t（体积10 7.8 8 m），批数2 0 批，布料矩阵为C角度3 0/2 8/2 6 圈数4/3/3;净焦下完后加一批球团矿，批重456 0 kg/t（体积1.9 8 m）。第二组：焦批4t，矿批12 t，焦炭负荷3.2 3，批数40 批，体积43 2.40 m，停用焦丁、萤石；烧结矿7 440 kg，球团矿456 0 kg（批料体积10.8 1m）,布料矩阵为C角度30/28/26/23圈数3/2/2/3、0 角
10、度2 7/2 523圈数3/3/3。第三组：视开风口情况逐步扩矿批，负荷3.1不变，维持到净焦填充整个炉缸，第三组下料体积57 3.2 2 m，随着扩矿批，烧结矿比例逐步上调，最高上调至6 8%，布料矩阵随着开风口后气流实际情况对矿、焦同加角度。炉况恢复过程中两个探尺偏尺较多，最大偏尺超过1m（南高北低）,2 4日夜班0 1：3 0 塌料后悬料，从炉顶成像看南边结厚较多，料流是撞击结厚位置反弹布料、布料结束后炉料从南边结厚位置滑向北边，正常布料已失去意义。2.2启动炉墙、炉缸同时洗炉程序11月2 5日0 2:49 0 3:0 5休风，重新布置送风风口（堵3 号、5号、7 号、13 号、15号、
11、17 号共6 个风口）。根据炉墙结厚情况（结厚方向为西北；深度为料线3.5m左右的位置，见图2），启动炉墙、炉缸同时洗炉程序，炉况恢复及洗炉方案为：1)根据炉况发展，依次打开13 号、15号、17 号结厚方向风口。2)矿、焦最大角度以布料不碰撞到黏结物、不影响布料为原则，根据炉墙结厚深度，降料线按4.0 m操作，布料矩阵角度2 4/19、圈数7/3,0 角度20、圈数10。3)洗炉料为正常料+循环焦的形式，利用强煤气流冲刷。正常料焦炭负荷3.13,加上循环焦（10 t/批）后综合焦炭负荷2.46。4)正常料组成：碱度控制是关键，铁水不能黏稠、炉外不能影响炉内。炉渣碱度按1.10 计算（铁水wS
12、i=1.7%，实际较正常生产降低烧结矿比例8%，批料硅石2 0 0 kg，硅石用完后烧结矿比例退至6 0%）。5)循环焦每10 批加一次，循环焦组成：第一组20t净焦+2 t硅石（避免提炉温造成碱度过高）+6 t萤石（洗去脱落到炉缸的炉墙黏结物），之后改为10 t净焦+2 t硅石+6 t萤石。6)洗炉过程中料制不变，逐步开风口,缓慢提料线，矿、焦缓慢加角度；按料速维持9 10 批/h,逐步扩矿批。7）洗炉过程中风温为10 10 10 40（洗炉过程中实际 wSi=1.0%1.3%)。8)高炉采取降料面方法处理黏结物，降料面8m，采取炉墙黏结物根部打水的办法使最大的一块黏结物脱落，复风后补料线料
13、制角度2 5/2 0、圈数7/3，0 角度2 2、圈数10，根据料线逐步同加角度，料线1.6 m时，料制c角度3 1/2 6、圈数7/3;0角度2 7.5、圈数10。11月2 8 2 9 日料线正常后继续按照洗炉方案进行洗炉。11月3 0 日黏结物基本消除，炉缸活跃性明显提高，边缘气流趋于均匀，热成像显示如图3 所示。停止洗炉，恢复多环布料角度3 0/2 8/2 6/2 421、圈数2/3/3/3/3;0 角度2 7/2 5/2 3、圈数3/3/3，此后炉况走势趋好，日产量达到3 50 0 t左右。291.4147.4图2 炉墙结厚情况图3 处理后边缘气流热成像山西冶金158E-mail:3结
14、论1)高Ti负荷和高zn负荷条件下,可适当放宽对一级品率的要求，走“低硅钛+高硫的生产组织模式。2)炉缸有堆积迹象后，尤其要保证中心气流，防止中心排Zn不畅，造成高炉zn富集，造成炉墙结厚，若风口容易灌渣，说明炉缸情况已经很差，要抓紧用锰矿洗炉。3)炉况若已经恶化，要从原料端着手，降低人炉Ti负荷和Zn负荷，为炉况处理创造条件。4)通过降料线操作能将黏结物根部裸露出来，进而将黏结物处理掉，可以减小处理炉况的难度，黏结物脱落后要加足够量的净焦和萤石，防止炉?。5)堵风口的原则：针对彻底不接受风量的炉况，Practice of Treating the Stacking of the Hearth
15、 and Wall Thickness of the No.2 Blast FurnaceChen Lijie,Yan Bin,Fan Liyan,Liu Baoyang,Ren Zemin(Jingye Steel Co.,Ltd.,Shijiazhuang Hebei 050409,China)Abstract:Due to the limitations of raw material conditions,the Ti and Zn loads of the No.2 blast furnace are high,with a Ti load of up to23.30 kg/t an
16、d a Zn load of up to 1.92 kg/t.The high Ti load leads to frequent accumulation,turnover,and suspension of materials in thefurnace hearth,slow material speed,and high top temperature.In addition,the high Zn load causes the accumulation of gas in the furnacehearth to hinder the flow of Zn in the center,resulting in the thickening of the furnace wall in the middle of the furnace body.In response tothese problems in the furnace condition,the reasons for the accumulation of furnace hearth and the thi