1、桐九别离破交支架施工打算按照本工程构造打算及现场前提的特色，综合思索平安与经济，拟采纳扣件式举座支架现浇主桥上构。钢管采纳48Q235-A级钢管，扣件采纳经实验满意恳求的直角扣件、改变扣件跟对接扣件，底座选用可调底座，破杆间距按纵向横向安排，年夜横杆纵向及小横杆横向间距均按间距设置，歪撑设置按横向每隔一排设置，间距3M，纵向每排设置，间距6M，拱足处加密为2M。拱架纵梁采纳长为3M的22CM22CM弓形木，间距，行车道系纵梁采纳20CM20CM方木，间距。纵梁与支架顶托跟横杆绑扎衔接，厚15mm竹胶板底模直截了当支承于纵梁上。支架区16m宽范畴内应进展地基补强处置：路基区直截了当铺筑C25素砼
2、20cm，原状地基地区内填60cm宕渣，压实后铺筑C25素砼20cm。为保障高支架的波动，拱圈支架两侧各设置两根缆风绳。支架安排详见附图。一、支架打算盘算：9102mm2105mm4103mm3,i=105mpa=205mpa。弓形木截面特征：A=484cm2，I=19521cm4，W=3103mpa，=80.7mpa。方木截面特征：A=400cm2，I=13333cm4，W=3103mpa，=80.7mpa。2、拱圈盘算：因中拱肋截面高度较边拱肋年夜，单元面积荷载较边拱肋年夜，故在强度跟波动盘算时以中拱为盘算按照。1支架荷载：拱肋砼自重取25/22kn/m2竹胶模板或略不计kn/m2)弓形木
3、盘算：弓形木为2222方木，横向支承于小横杆上，间距，破杆纵距1.4(荷载系数)=21kn/m,按三等跨连续梁盘算如图示跨中最年夜弯矩Mmax=0.08x21x0.8=1.34kn.m21kn/m最年夜反力Qmax曲折强度=M/W=1.34x105/1774.7挠度f=0.677x(ql4/(100xExI)=0.677x21x106x8004/(100x10.5x109x19521x103)=800/150=满意恳求3小横杆盘算：小横杆荷载为由弓形木直截了当通报的荷载，按三等跨连续梁盘算其受力如图示：10.08kn跨中最年夜弯矩Mmax=0.175x10.08x0.4=0.70kn.m最年夜
4、反力Qmax曲折强度=M/W=0.70x106/5.08x103=138mpa=205mpa挠度f=1.146x(Pl3/(100xExI)=1.146x10.08x103x4003/(100x2.06x105x1.219x105)=400/150=满意恳求4)年夜横杆盘算：跨中最年夜弯矩Mmax=0.175x6.55x0.8=0.92kn.m曲折强度=M/W=0.92x106/5.08x103=181mpa挠度f=1.146x(Pl3/(100xExI)=1.146x6.55x103x8003/(100x2.06x105x1.219x105)=800/150=满意恳求5)破杆盘算：破杆接受由
5、年夜横杆通报的荷载跟支架自重，故N=6.55+0.91=7.46kn,横杆步距为。长细比=l/i=1500/15.78=95,查表得波动系数同意承载力N=xAx满意恳求6扣件抗滑力盘算：由以上盘算可知：年夜横杆传给破杆的最年夜竖向作用劲Rc=8.5Kn扣件抗滑移承载力打算值满意恳求7地基承载力盘算：P=N/Ab=7.46x103/(0.1x0.1)底座面积=0.75mpa3.0mpa(C25砼弯拉应力)满意恳求8预拱度盘算：中拱：盘算跨径L=60m，盘算矢高f=15m,拱圈均匀截面积A=2,半跨拱弦与程度线交角m=arctg(1/4)，砼弹性模量E=2106,拱圈恒载推力Hg=0.94x108
6、.7/2x25=1270kn。拱圈自重发生的拱顶下沉1=l/22+f2/fHg/(AxcosmxE)=(302+152)/151270/(1.54x0.9412x2x106)=33mm拱圈温度变更发生的变形2=l/22+f2/fxt=(302+152)/1512o=9mm墩台程度位移发生的拱顶弹性挠度或略不计支架弹性变形3=xh/E=6.55x18.9(支架最年夜高度)/(0.626x489x10-6x206)=2mm支架非弹性变形4:支架打仗面有：模板/弓形木/小横杆；小横杆/年夜横杆/破杆/支架根底，4=3x2+2x3=12mm=33+9+2+12=56mm，预拱度值设置按二次抛物线调配边
7、拱盘算跨径L=，盘算矢高f=,拱圈均匀截面积A=2,半跨拱弦与程度线交角m=arctg(5.354/25.36)，砼弹性模量E=2106,拱圈恒载推力Hg=0.94x63.9x25=1270kn。拱圈自重发生的拱顶下沉1=l/22+f2/fHg/(AxcosmxE)1502/(1.875x0.9573x2x106)=15mm拱圈温度变更发生的变形2=l/22+f2/fxt12o=4mm墩台程度位移发生的拱顶弹性挠度或略不计支架弹性变形及非弹性变形4按中拱近似取值14mm=15+4+14=33mm，预拱度值设置按二次抛物线调配2、行车系盘算：外行车道系构造中，最年夜构造截面为边跨肋间端横梁，单元
8、面积荷载最年夜，故在强度跟波动盘算时以边跨肋间端横梁为盘算按照。1支架荷载：拱肋砼自重取251.2=30kn/m2kn/m2竹胶模板或略不计kn/m2)纵梁方木盘算：方木为2020方木，横向支承于小横杆上，间距，破杆纵距为盘算跨径，那么均布荷载为：301.4(荷载系数)=16.92kn/m,按三等跨连续梁盘算如图示:跨中最年夜弯矩Mmax=0.08x16.92x0.8=1.08kn.m最年夜反力Qmax曲折强度=M/W=1.08x105/1333.3=81mpa(临时构造同意应力可进步1.2)挠度f=0.677x(ql4/(100xExI)=0.677x16.92x106x8004/(100x
9、10.5x109x13333x103)=800/150=满意恳求3小横杆盘算：小横杆荷载为由弓形木直截了当通报的荷载，按三等跨连续梁盘算其受力如图示：8.12kn跨中最年夜弯矩Mmax=0.175x8.12x0.4=0.57kn.m最年夜反力Qmax曲折强度=M/W=0.57x106/5.08x103=112mpa=205mpa挠度f=1.146x(Pl3/(100xExI)=1.146x8.12x103x4003/(100x2.06x105x1.219x105)=400/150=满意恳求4)年夜横杆盘算：年夜横杆荷载为小横杆直截了当通报的荷载，按三等跨连续梁盘算其受力如图示：跨中最年夜弯矩M
10、max=0.175x5.28x0.8=0.74kn.m曲折强度=M/W=0.74x106/5.08x103=146mpa挠度f=1.146x(Pl3/(100xExI)=1.146x5.28x103x8003/(100x2.06x105x1.219x105)=800/150=满意恳求5)破杆盘算：破杆接受由年夜横杆通报的荷载跟支架自重，故N=5.28+0.91=6.19kn,横杆步距为。长细比=l/i=1500/15.78=95,查表得波动系数同意承载力N=xAx满意恳求6扣件抗滑力盘算：由以上盘算可知：年夜横杆传给破杆的最年夜竖向作用劲Rc=8.5Kn扣件抗滑移承载力打算值满意恳求7地基承载
11、力盘算：P=N/Ab=6.19x103/(0.1x0.1)底座面积=0.62mpa3.0mpa(C25砼弯拉应力)满意恳求8预拱度盘算：现浇行车系预拱度设置思索三方面的要素，作为预压前底模标高的操纵按照。支架卸载后构造自重及一半活载发生的竖向挠度：按1=20mm取值。支架在施工荷载感化下的弹性紧缩：2L/E5.28x8x103/489x2.06x105=2支架的弹性紧缩杆件所受压应力取最年夜处盘算，为5.28KNL支架杆件的长度按8米计E105Mpa支架在荷载感化下的非弹性紧缩：3=3x2+2x3=12mm=33mm，预拱度值设置按二次抛物线调配。二、支架搭设及支架预压支架在搭设前，必需挂好每
12、孔的纵向核心线，沿核心线向两侧对称搭设支架。搭设次序为中拱肋边跨行车道边拱肋。为加强支架系统的全体波动性，顺桥向及横桥向设歪撑，中拱肋设置缆风。杆件的互相衔接必需紧密。最初按功课恳求设置防护栏及衔接、加固杆件。底座安置时必需垫平，以保障破杆的垂直度。支架在搭设时要留设浇注砼时用的施工平台、过道。支架搭设终了后，调剂底模面板至打算标高，同时保障每个顶托与垫木顶紧、受力；当垫木与顶托之间有破绽时，要用硬木楔楔紧垫木与顶托之间的破绽。思索砼自重、支架的弹性跟非弹性变形等要素阻碍，年夜略调剂好底模标高落后展配载预压，配载可以用砂袋，加载分量不得小于1.2倍砼自重。预压时间按照地质情况、梁体分量、支架范例等进展现场预压实验后断定，以支架不再呈现沉落为度,一般恳求预压时间为7d。通过预压施工，可以消弭非弹性变形的阻碍，那么在底模装置时，其预拱度的设置按砼自重发生的弹性变形量、支架弹性紧缩量盘算，在模板的高程操纵时参加预拱度数值。关于边拱梁及纵梁，思索到张拉时起拱,跨中预拱度的设置要恰当减小。支架预压应进展全进程监测记载，构成预压总结报监理工程师并以此作为模板预拱调剂的按照。G以上。联络：