1、64第 46 卷 第 02 期2023 年 02 月Vol.46No.02Feb.2023水 电 站 机 电 技 术Mechanical&ElectricalTechniqueofHydropowerStation0 前言为实现碳达峰碳中和的目标，可再生能源发电的规模快速提升，电力负荷持续增长、电力系统峰谷差逐步加大等问题日益突出。作为最经济、最具大规模开发条件的抽水蓄能，能弥补光伏、风电等新能源的“先天缺陷”，解决新能源发电不稳定等难题，是世界公认的运行灵活可靠的调峰电源，可承担电网的调峰、调频、调相、稳定电力系统的频率和电压等任务，为电网经济高效、安全稳定运行提供保障，为新能源产业发展的“
2、护航员”。随着抽水蓄能技术的进步，抽水蓄能机组正向着高水头、大容量发展，阳蓄电站是 700 m 超高水头抽水蓄能电站，单机容量 400 MW，是目前国内单机容量最大蓄能机组，其成功设计、制造、安装并发电，具有非常重要的意义。电站机组经过调试完成了所有动态试验项目，在调试过程中出现了一些问题，文中从水泵水轮机调试过程出现的问题入手，分析论述问题产生的原因并给出解决方案，为后续抽蓄机组的调试和运行提供经验和参考。1 SFC 启动，拖动过程中止漏环冷却水流量异常1.1 问题描述阳蓄 1 号机组 SFC 首次拖动，机组水泵方向首次启动，随机组转速升高，止漏环冷却水量降低，以至低流量报警。调整蜗壳平压管
3、上的节流孔板后，过流通道压力仍然异常。1.2 问题分析阳蓄水泵水轮机止漏环冷却水取自尾水，尾水经技术供水泵（扬程 45 m）增压后，引至机墩外。机墩外止漏环供水管路由过滤器、节流孔板、止回阀和电动阀组成，管路分别接至上、下止漏环处，管路布置见图 1。图 1 止漏环供水管路布置图机组启动后，止漏环供水量随转速上升而下降，且上止漏环供水量下降快，与理论计算值有偏差，以至低流量报警。理论计算所得上止漏环冷却水流量应更大，而试验时下止漏环冷却水流量始终偏大，冷却水量与转速关系见表 1。报警流量设定值：上止漏环 70 m3/h，下止漏环 45 m3/h。收稿日期：2022-10-19作者简介：曲 扬（1
4、970-）,女，高级工程师，从事水轮机及进水阀门设计工作。阳蓄电站水泵水轮机调试问题分析及解决方案曲 扬，杨 威，张 爽，任光辉（哈尔滨电机厂有限责任公司，黑龙江 哈尔滨 150040）摘 要：通过对阳蓄电站机组调试过程在水泵水轮机中出现的问题进行分析研究，提出相应的解决方案，为高水头大容量抽水蓄能机组的设计、制造、调试及运行等方面提供了现场安装经验和试验依据。关键词：水泵水轮机；调试；分析；依据中图分类号：TK730.7文献标识码：B文章编号：1672-5387（2023）02-0064-06DOI：10.13599/ki.11-5130.2023.02.01865第 02 期曲 扬，等：阳
5、蓄电站水泵水轮机调试问题分析及解决方案表 1 冷却水量与转速关系机组转速/r/min75175225250300350上止漏环流量/m3/h1059689826966下止漏环流量/m3/h1151081081039594机组在拖动时，充气压水，蜗壳平压阀开启，蜗壳与尾水管进口压力应基本相当。通过调取现场状态监测数据发现，机组过流通道内压力有异常表现，蜗壳进口压力偏高，其实测值见表 2。表 2 不同转速下各参数实测值机组转速/r/min175 300功率/MW1.4-1.8蜗壳进口压力/kPa13641818尾水管进口压力/kPa10731044无叶区压力/kPa12301483转轮上腔压力/k
6、Pa11041140固活导叶间压力/kPa尾水管出口压力/kPa1334100817891008分析认为，可能是蜗壳平压管水流不畅导致。决定更换蜗壳平压管节流孔板。节流孔板更换后，继续进行升速试验，止漏环冷却水流量正常，但过流通道内压力异常，且蜗壳压力明显升高，表明止漏环冷却供水进入转轮，在外缘处形成的水环加厚，蜗壳压力升高，同时机组功率也发生了变化，见表 3。用超声波流量计并未能在蜗壳平压管路上测得流量，确认蜗壳平压管出现问题。表 3 更换节流孔板后不同转速下各参数数值机组转速/r/min300350485上止漏环流量/m3/h下止漏环流量/m3/h功率/MW109101-2.010899-
7、10.17061-14.2蜗壳进口压力/kPa1 8182 1471 080尾水管进口压力/kPa1 0441 0531 059无叶区压力/kPa1 4831 6691 116转轮上腔压力/kPa1 1401 200988固活导叶间压力/kPa尾水管出口压力/kPa1 7891 0082 1211 0091 0581 0121.3 处理过程为便于消除水环，将蜗壳平压管路上节流孔板扩大；检查发现蜗壳平压管的手动阀处于关闭状态，开关操作与常规阀门相反，现场将此手动阀全开，后续试验时，未再出现此问题。上下止漏环流量及温升相对正常。蜗壳压力也与尾水管进口压力基本相当（见表 3 机组转速 485 r/m
8、in 列数据）。2 水导瓦温偏高2.1 问题描述阳蓄 1 号机组水导轴承在初步配重后，进行瓦温考核，在额定转速下水泵调相工况旋转 90 min，水导瓦温基本稳定，最高瓦温达到 68.4，已超过合同规定水导瓦温 65报警值。2.2 问题分析水导轴承采用加泵强迫外循环稀油润滑分块瓦结构。轴领外径 1 450 mm，其布置能允许主轴在竖直方向移动。水导轴承共 10 块瓦，合同要求运行时瓦温不超过 65，当瓦温 70时应报警停机，水导轴承油温不得超过 50。设置有外循环集成冷却装置为水导内流出的热油进行冷却，该装置由外加泵（1 主 1 备）、板式换热器、油过滤器（1 主 1 备）、冷却水过滤器（1 主
9、 1 备）等组成，水导出口的热油经油泵加压，满足循环要求，同时经过冷却的热油可以进行自动过滤并监测油温，实现在机组运行过程中，不间断连续运行，确保每个元件在工作当中不停机的情况下可以在线更换和维修。试验时，水导轴承冷却水进水温度 25，出水温度 26.7，油槽温度 45，冷却后油温 35.5。水导轴承循环油量 4952 m3/h，冷却水量（开 2 组冷却器）164 m3/h，运行 90 min，冷热油温差 9.5，换热器进出水温度差 1.7。根据换热器厂家计算报告：单个换热器在水量 78 m3/h 条件下，对 52.2 m3/h 热油进行冷却，进出水温 2.7可使油温度下降 10。机组冷却水取
10、自尾水，2 h 调相，冷却水温升也达45。因此，如果要满足长时间调相运行，换热器的冷却能力显得不足。2.3 处理过程（1）将 2 个板式热器同时开启，提高冷却能力。（2）根据瓦温调整各水导瓦间隙，使瓦温降低且各瓦温度均匀。水导瓦间隙调整后，进行瓦温考核，在额定转速下水泵调相工况旋转 2 h，各瓦温度如表 4。表 4 水导瓦间隙调整前后各瓦温度对比表水导瓦编号1 号-11 号-22 号3 号-13 号-24 号5 号6 号-16 号-27 号8 号-18 号-29 号10 号调整前瓦温/调整后瓦温/65.158.750.950.25855.867.759.251.550.563.258.762.
11、757.964.458.150.450.162.758.665.859.451.750.863.558.66157.166第 46 卷水 电 站 机 电 技 术3 抽水调相停机过程中，上下止漏环低流量报警触发 QSD3.1 问题描述阳蓄 1 号机组抽水调相瓦温考核试验停机时，在机组运行 2 h 后启动停机流程，上下止漏环供水低流量报警，延时 2.5 min 后，触发 QSD 停机流程。上止漏环温度也从 29迅速升高至 38。3.2 问题分析抽水调相后启动自动停机，机组从充气压水转换至回水排气状态。蜗壳和顶盖排气阀从开启到关闭，经历了 18 s，也就是说，回水排气时间共用了18 s 监控报文，见
12、图 2。根据理想气体方程，按顶盖排气管路上安装的节流孔板直径计算，回水排气时间应该为 3545 s，从监控报文中可以看出，尾水管液位信号发出 2 s 后即关闭排气阀，结束排气，这时转轮腔内的空气并没有被完全排出。可以算出转轮腔排出的气体量为 44%，而关闭排气阀后，转轮仍在空气中旋转，此时转速下降，蜗壳平压阀在排气结束命令时关闭，蜗壳压力迅速升高，止漏环供水量减少，止漏环由于冷却水量不足导致温度升高。图 2 监控报文3.3 处理过程（1）由于回水排气时间过长，将顶盖排气管上的节流孔板尺寸扩大，保证排气时间缩短至 1525 s。（2）调整流程，将止漏环冷却水供水关闭节点从流程结束后更改为与顶盖排
13、气阀关闭同时进行。以上处理可避免回水排气过程中出现转轮不完全脱水的情况，而且可以缩短工况转换时间。4 锁定接力器闸板发卡4.1 问题描述阳蓄 1 号机组水轮机方向启动，10%转速 ESD停机过程中，导叶接力器锁定闸板未正确投入，导致锁定装置活塞杆弯曲。见图 3。图 3 锁定装置活塞杆弯曲位置4.2 问题分析阳蓄水轮机 2 个接力器采用后置锁定，液压锁定接力器在全关位置设置锁定装置，并配置开启和关闭位置限位开关，锁定闸板由锁定装置控制下落，防止接力器活塞向开启方向运动，以保证人员安全。锁定装置活塞杆与锁定闸板连接（见图 4），锁定正常投入后，锁定闸板与活塞杆理论上应该还有 1.5 mm间隙，锁定
14、装置活塞杆受力弯曲没有落下，是接力器活塞杆未关闭到位所致。其可能原因：接力器理论行程 273.42 mm，现场调整压紧行程为 5.5 mm，调速器开关行程按理论行程而非接力器全行程（285 mm）设定，接力器未关到位即投入液压锁定装置，导致锁定闸板与接力器活塞杆卡住而产生弯曲；机组 ESD 停机，监控投入的命令发出后，导叶机械锁定退出以及投入的信号均没有收到，导叶接力器锁定未正确投入，导致弯曲。图 4 锁定接力器结构图4.3 处理方案调整调速器中接力器行程位置设定；调整导67第 02 期曲 扬，等：阳蓄电站水泵水轮机调试问题分析及解决方案叶全关位置信号传感器，将投入锁定命令修改到球阀工作密封投
15、入后，同时判定导叶全关；更换锁定。5 导叶关闭，GCB 未断开5.1 问题描述阳蓄 1 号机组做调速器负载扰动试验时，计算机监控系统收到测速装置故障报警，触发了紧急事故停机流程，使得机组紧急停机，但是启动停机流程后机组噪声及顶盖振动增大。5.2 问题分析试验前上水库水位755.4 m，下水库水位77.93 m，机组进行在 200 MW 负荷运行开展调速器负载试验工作，调速器进行测速装置故障试验时将测速装置 1 失电，测速装置 1 送出的测速装置 1 故障信号触发机组紧急事故停机流程。机组紧急停机，导叶关闭后，监测数据显示，机组功率在-70 MW 左右、蜗壳进口压力略有上升、尾水管压力波动明显、
16、顶盖垂直振动较大、无叶区压力略大。从监测曲线上看，导叶关闭时，发电机出口断路器（GCB）未断开。见图 5。图 5 监测曲线图5.3 处理方案修改流程：（1）“测速装置 1 故障”信号不作为事故启动源触发紧急事故停机流程，需要删除该触发紧急事故停机条件，改为报警。（2）“测速装置 2 故障”不作为事故启动源触发紧急事故停机流程。6 自动启机发电模式，出现主轴密封低流量报好警，触发 QSD 停机6.1 问题描述阳蓄 1 号机组在自动启机发电过程中，主轴密封供水管上的流量传感器发出低流量信号，流量低于报警值，触发快速停机（QSD）。6.2 问题分析主轴密封供水取自机组消防用水，经增压泵、滤水器及节流孔板后进入机坑内主轴密封供水管，管路布置见图 6，每路滤水器前有电动阀切换，滤水器前后设置有差压变送器，由滤水器自身控制，实现自动反冲洗功能。图 6 主轴密封供水管路布置图根据监控报文，在机组自动启机发电过程中，由于主轴密封供水管路上的滤水器自动排污动作，导致主轴密封供水压力和供水流量均降低，具体数值见表 5。从数据看，由于排污阀启动导致分流、降压，且滤水器排污阀自动启动两次排污，使流量和压力下降
