1、2023年第3期1系统概况我公司下属某企业JDSC水泥联合粉磨系统辊压机配双选粉单提升机，主要设备见表1，自2020年12 月投产以来，辊压机振动大、偏辊严重、故障频发，甚至出现辊套侧滑脱落事故。2022年10月技改使用了常州某公司 V型混料器解决了离析偏辊问题，原固定左侧辊缝大变为左右不确定，辊压机运行更为稳定，工况改善，产量提升。为了进一步改善工况，对于偶发的辊缝偏差极值控制进一步优化，双方技术人员深入现场分析讨论，明确联合粉磨系统通风管路设计不合理，V型选粉机用风调节不当，导致细粉分离效率低，循环负荷高，在混合材煤矸石粒度超大的情况下，加剧了离析发生，导致偏辊、塌仓等异常工况。2常见异常
2、工况分析辊压机喂料希望物料粒级呈正态分布，粗中有细，最紧密堆积，以使料床密实且辊轴向均布一致，异常工况多为设备不能适应物料变化引起。一般偏辊多由粗细物料离析造成，塌仓振动多由细粉分离不清、过多循环造成，系统功效由喂料量、压力及泄压漏料决定。2.1布料离析为偏辊根本主因物料因粒度、水分等理化性能，动态休止角不同，在抛洒或滚落地过程中，粗料向前、向低走，引起入稳流仓物料离析；离析的粗细物料在漏斗流或整体流情况下不易出现横向移动或混合，下移到辊压机喂料口依旧不会粗细混匀，从而造成粗料端辊缝撑开，细料端辊缝打不开，直接影响辊压机功效，偏辊产生轴向力，使得轴承、辊套或传动易损，动辊端错位减少工作面，侧挡
3、板顶不紧漏料。辊压机喂料理想状态为最紧密堆积，来料粗中有细，轴向均布。在辊轴向粗细混合料均布，一端粗一端细料的离析现象对辊压机高效运行影响极大。若通过单侧增减压力调整来稳定辊缝，如粗料端辊缝撑大再加压，长期运行会出现辊面不均匀磨损（所谓恒辊缝控制）；若追求恒压力，粗料端辊缝撑开辊压上升时，泄压会使辊缝更大，细粉侧压力低辊缝小加压更无价值（所谓恒压力控制）；若轴向单侧向里挡，如粗料大缝端向里增插板，如同下料管单侧关棒闸，同样粗料不会跑到小缝端一侧，近辊端向插板使有效辊面在减少，挡住了料压勉强能控制偏辊，但辊面磨损更不均匀，料床受限会更差，这些措施短期可能有效，但不易长期稳定运行；有些单位收紧料口
4、、增加工作压力所谓高压大循环，造成辊面不均匀磨损，或设备轴系传动受伤。2.2细粉循环造成塌仓振动细粉带气易造成物料离析，下料速度不匀，导致塌仓气震等；循环负荷难以控制主要有两方面原因，一是来自选粉机细粉分离不清，特别是高标号水泥熟料温度高、用量多，细粉分离效率下降；二是辊压机进料装置锁不住料，辊面周向、辊端轴向都存在漏料现象。在V型选粉机喂料布料出现不均匀或布风不均匀时，风走短路穿过料幕边缘带走粗料，而不能均匀分散的料股中细粉仍在循环，分散差导致分离差，直接影响选粉效率；辊压机吃粗不吃细，细粉中含气量高，势必带来更多的异常工况。一般进料装置能控制辊压机通过量，但对细粉循环比例控制作用并非决定因
5、素，细粉循环量主要由选粉系统决定。中图分类号：TQ172.6文献标志码：B文章编号：1007-0389（2023）03-44-03【DOI】10.13697/ki.32-1449/tu.2023.03.016V型选粉机系统用风改进实践虞露彬1，王向东2(1.浙江南方水泥有限公司，浙江 杭州 311100；2.建德南方水泥有限公司，浙江 建德 311611)序号123456设备名称辊压机V型选粉机动态选粉机循环提升机球磨机选粉机规格型号TRP200160TVS108.28TESc-410NSE1900-48400mm4.2m13mSepax-5500主要参数规格：2.0m1.6m，通过量：120
6、01450t/h，功率：2000kW2，输出线速度：2.05m/s处理风量 280000400000m3/h，带料能力250400t/h选粉能力250400 t/h，喂料能力7501 200 t/h，电机功率160kW功率：250kW2，提升能力：2150t/h，提升速度：68m/min生产能力300t/h，转速n=15.6r/min，研磨体最大装载量240t，功率3550kW选粉能力250400t/h，处理风量330000m3/h，转速：0160r/min，功率：110kW表1主要设备配置工艺装备虞露彬，等：V型选粉机系统用风改进实践-442023年第3期3现场问题分析在氮气囊充气压力、节流
7、阀及液流阀整定，从循环斗提出口开始多股分料检查V型选粉机布料均匀性，纠偏参数调整等设备检查后，主要对JDSC现场工艺布置及非标设计等进行分析，查找瓶颈环节。（1）V型选粉机进料出现粗料偏析，加之进稳流仓溜管过宽，现有仓内平板布料器并不能改变料流向，因此出现仓内明显离析，出现固定左偏辊。循环料提升机出料有3股溜管分料不均，同时存在不均匀磨损，导致5股分料溜子前总溜管布料不均匀，5股分料溜管中料流量及粒度分布不均匀。稳流仓进料溜管断面尺寸600mm2000mm，物料入仓分散范围过大。仓内平板仅起缓冲作用，并不能改变物料流向，大概率出在左侧的粗料不会平移到右侧。（2）V型选粉机系统主进风管路及外排风
8、路因技改场地受限设计不合理，布料、布风存在分布不均匀，选粉料气比不易调整，导致细粉分选效率下降。外排换风管进口与补风管间过近，且多了一道阀门平衡负压及风量，少见且不合理。可能存在风短路，阀门阻力平衡风量导致V型选粉机分级场用风实际减少。换风收尘进风管从循环主风管取风，主、支管路及气流方向角度约150，倒拔风阻力增加；主风管接V型选粉机进风口90硬拐，V型选粉机进风处空间过小，不平缓过渡可能导致V型选粉机进风分布不匀。补风门约500mm偏小且旁置，导致V型选粉机进风分布不匀。（3）操作时，系统温度高，外排换风量25Hz控制过低，温度高易静电吸附，选粉机分离效率下降；为了补入冷风，关小系统循环主风
9、管平衡阀，实际是降低了V型选粉机系统风量，操作中出现开大冷风，系统温度不降反升的反常现象。（4）煤矸石粒度特大，部分粒度超 100 mm；选粉分离效率不高时，循环粉料比例大，导致物料粗细悬殊、入辊粒级不合理。4改造内容4.1稳流仓增加V型混料器技改稳流仓进料口交错布置几个盘混料，利用进料落差能量，模仿和面动作，纵抄横抄，把粗细料混匀。稳流仓进料溜管收口到600mm800mm；利用稳流仓内原平板槽钢框架，距仓顶500mm安装V型混料器，混料器占用空间约 800 mm800 mm700mm；散拼入仓，螺栓紧固，防堵、防磨无动力。改造效果如下：(1)辊缝偏差及压力偏差指标基本达到了混料器约定的预期目
10、标，辊缝偏差由原来的1215mm下降到57mm。（2）以前大概率左缝大左压高，调整期间有过大概率右缝大右压高，后再调整出现左右无规则，说明料已在中部混起，偶有大块不规律地分至两端。（3）运行电流稳定，振动减少，同时实现小幅提产节电。4.2V型选粉机系统管路优化4.2.1技改措施（1）外排换风风管进口下移至下一层，近循环风机出口处顺流抽风。（2）补风门改至主风管中上部；拆除循环风主管阀门。（3）增大V型选粉机进风腔，稳定进风流场。（4）循环提升机连接 800 mm 风管到 V型选粉机进风口，各扬尘点连接风管到循环提升机，循环提升机作为大风道；辊压机出料溜管与循环提升机接口扩大，去掉原配料皮带头部
11、收尘器。技改前后系统通风管路见图1。121013987345698765343210来自配料去球磨机去球磨机来自配料1辊压机；2进料装置；3稳流仓；4V型混料器；5V型选粉机；6动选；7旋风筒；8循环风机；9换风收尘器；10配料输送胶带机；11补风阀；12平衡风阀；13配料收尘器图1联合粉磨系统通风管路优化技改前后4.2.2操作优化（1）在物料高温或高湿情况下，增加外排换风量，入磨料温控制在5055左右，辊、磨系统效率较高。（2）在物料较细情况下，减薄辊压机初始挡块，关小进料装置，适当低控循环负荷。料粗则反之。4.2.3技改效果（1）辊压机运行更为稳定，现场工况好转，偏辊、塌仓及振动消除，扬尘
12、得以抑制。（2）台时产量从上半年的280 t/h，技改后提升工艺装备虞露彬，等：V型选粉机系统用风改进实践-452023年第3期到310 t/h，电耗下降0.8 kWh/t。5结语合理用风是水泥粉磨工艺操作中的重要举措，合理的通风管路非标设计，影响气流阻力及流场分布，从而影响产量电耗指标。JDSC在辊压机处理偏辊等异常工况时，发现系统通风管路设计缺陷，进一步优化改进后，系统指标得以突破。（收稿日期：2023-02-10）转时通过引风机将车间内气体引向水泥窑篦冷机一段的前三室，当冷却风使用；当水泥窑停窑时，通过引风机将车间内气体引至除臭系统，处理达标后排放。库区卸料收尘器排风量按车间区域功能的需
13、要选择合理的换气次数和排风流量，以维护车间内合理负压，同时结合扬尘浓度高污染位置设置局部除尘系统，将除尘后的气体送入储库内，作为补足新风考虑以维持储库内的负压值。根据生产线及污泥来料的情况，设计考虑除臭及收尘风量最大时的工况有：（1）水泥窑正常运行，汽车卸料进入缓冲仓工况；（2）水泥窑正常运行，抓斗上料进入缓冲仓工况（汽车可卸料）；（3）水泥窑临时停窑，汽车卸料工况；（4）水泥窑长时间停窑，汽车卸车入库工况。根据以上工况，对收尘器及除臭设备进行选型。同时，沿程皮带均考虑负压除臭。污泥储库库顶的除臭风管兼做消防排烟风管，风管采用不锈钢材质，解决2套系统在库顶布置冲突的问题。除臭工艺流程图见图4。
14、图4除臭工艺流程图3应用情况自2021年 10月污泥投料后，生产线逐步实现了协同处置 600 t/d 干化污泥，其中 30 天性能考核期间（2021 年 12 月2022 年 1 月）数据见表 3，表 4和图5。表3入窑生料化学成分%名称平均值烧失量34.28SiO212.99Al2O32.94Fe2O32.35CaO43.49MgO0.68K2O0.26Na2O0.03表4熟料矿物组成及率值名称平均值三率值KH0.91SM2.25IM1.29矿物组成/%w（f-CaO）1.01C3S55.81C2S19.03C3A7.16C4AF12.52图5考核期间协同处置污泥量及熟料产量采用新型破碎机后
15、，干化污泥破碎后的平均粒度为（方孔5mm筛余）13.18%。熟料3d抗压强度平均值29.7MPa，28d抗压强度平均值58.9MPa，熟料中重金属含量、尾气排气均符合相关规范。30天考核期间，干化污泥平均处置量为617t/d，平均熟料产量达到6474t/d，大幅度降低了大掺量污泥协同对熟料减产的影响，运行数据表明1t干污泥仅减产熟料0.85t，同时吨熟料标准煤耗下降5 kg/t，同时吨熟料减少20%氨水用量约0.4L/t，越堡水泥污泥处置系统清洁化生产改造项目完成后，年可协同处置干化污泥186000t，年可节约标煤10000 t，原料60000t，氨水725t，实现了污泥资源化利用。4结语根据广州市水务局公开数据显示，2021年，广州市城镇污水处理厂污泥产生总量为143.18万t（含水率80%），其中，湿污泥产量为19.751万t，干污泥（含水率 30%40%）产量 40.803 3 万 t，即越堡水泥60000 t/d熟料水泥生产线每年可处置广州市污泥总量的36%左右，成为企业在广州市生存的重要支点，同时吨污泥处置费也较为可观，为企业带来了良好的经济效益，也为广东省及广州市循环经济发展做出了突出贡献。该项目的成功运行，也成为国内单条水泥窑协同处置市政污泥量最大的处置线。（收稿日期：2023-01-31）（上接第27页）工艺装备虞露彬，等：V型选粉机系统用风改进实践-46
